Проектирование сортировочных устройств

    IТП ГПМ необходимо размещать на спуске крутизной не менее 12%о.

    IIТП необходимо проектировать на спуске крутизной, обеспечивающей в неблагоприятных условиях трогание с места расчётных плохих бегунов, но не менее 7%о, а в холодных температурных зонах – не менее 10%о.

    Крутизна  участка стрелочной зоны должна проектироваться  в пределах от 1-1,5%о, в крайних  пучках – до 2%о для горок с  числом путей до 30  и до 2,5%о, для  горок с числом путей более 30 и  в холодных температурных зонах.

    Парковая  тормозная позиция при оборудовании её замедлителями и расположении в кривой проектируется на уклоне до 2%о, на прямой – до 1,5%о.

    Сортировочные пути за парковой тормозной позицией следует проектировать на равномерном  спуске крутизной 0,6%о.    

    7.2 Комплексное проектирование высоты продольного профиля спускной части горки.

    Для развертки трудного (рис.2). пути запроектируем продольный профиль горки. Точки перелома профиля принимаем 2-3 м. от замедлителей. Положение точек перелома профиля покажем на рисунке рис.7 

    . 
 
 
 
 
 
 
 
 

рис.7

    Определяем  длины элементов  профиля:

    -1-й скоростной уклон L'ск=8,72+11,5+10,47+8,95=39,64 м

    -2-й скоростной уклон L''ск=8,56+8,08+8,56=25,20 м

    -уклон  первой ТП L1тп=8,95+0,5+12,475∙2+1+3=38,40 м

    -промежуточный  уклон  Lпр=26,43+17,51+25,59+7,05=76,58 м

        -уклон второй ТП L2тп=3,0+2+3∙12,475+3=45,425 м

       -уклон стрелочной зоны Lсз=2,76+17,51∙3+6,46∙2+0,9+33,54=102,65 м

       -уклон ПТП Lптп=12,0+16,1+3=31,10 м

       -уклон путей сортировочного парка  Lсп=29,78+17,22=47 м

Определяем  профильную высоту головного участка:

Принимаем:

V_о=2,5м/с- наибольшая скорость скатывания ОХБ при благоприятных условиях

V_вх=7 м/с- допустимая скорость входа в замедлитель.

    Рассчитываем  ускорение свободного падения с учётом инерции вращающихся масс по формуле (6.13),для ОХБ ,4-х осный ПВ,q=85т∙с : 

    g^/=

м/c² 

Для ОХБ ,4-х осный  ПВ,q=85т∙с (табл.1.4),принимаем w₀^охб=0,5 кгс/тс.

Отсюда hw_o1= w₀^охб∙L1  ∙ 10^-3=0,5∙74,29∙10^-3=0,0371 м.э.в.

Работа сил  сопротивления движению от стрелок  и кривых по головному участку:

 

       (7.1)

=0,111 м.э.в. 

       (7.2) 
 
 

       
Вычисляем профильные высоты нижнего  и верхнего участков.

Принимаем:i_cп=0,6 ‰ , i_птп= i_cз=2 ‰, i_2тп= i_пр=7 ‰.

Расстояние от точки перелома профиля между  i_2тп и i_прдо начала балок замедлителя 2ТП согласно развертки составит LЕК=3,00м,

Тогда профильная высота нижнего участка составит:

      (7.3) 

0,593 м.э.в. 
 

Вычисляем профильную высоту среднего участка:

                                                                      (7.4)

 м.э.в.

Расстояние от точки перелома профиля между i_1тп и i'_скдо начала балок замедлителя согласно развертки составит Lвс=8,95+0,5=9,45 м.

Уулон 1ТП составит:

                                               (7.5) 

‰ 

Величина i_1тпполучается менее 12‰,поэтому следует принять его равным 12‰,а высоту головного участка пересчитать по формуле:

                                                               (7.6) 

=1,866 м.э.в.

Тогда     =3,496-1,988-0,604=0,904м.э.в

Далее вычисляем  уклоны 1 и 2-го скоростных элементов, решая  следующие системы уравнений:

(7.7) 

 

‰

‰ 

Так как i'_ск≤50‰ и i'_ск= i_1тп,то величины этих уклонов не нуждаются в корректировке.

Результаты расчетов представлены на рис.8 
 
 
 
 

7.3 Построение кривых потерь энергетических высот.  

7.3.1Построение кривых потерь энергетических высот при свободном скатывании. 
 

Очень плохой бегун (ОП) скатывается на трудный путь, а очень хороши(ОХ)-на смежный  путь с трудным. В качестве ОП принимаем 4-осный полувагон весом 22тс,w_o=4,5 кгс/тс, в качестве ОХ-4 принимаем 4-осный полувагон весом 85тс,w_o=0,5 кгс/тс. Проверки производятся для неблагоприятных условии.(зима, ветер).Поэтому в качестве расчетной скорости ветра принимаем средневзвешенное значение в румбе с наибольшей работой сил сопротивления воздушной среды и ветра,т.е расчетный румб-СЕВЕРНЫЙ,скорость ветра 3,3 м/с.

Удельные работы сил сопротивления(h_w0, h_wск, h_wсв) определяем с использованием соотношении (6.2)-(6.13)

Данные расчетов сводим в таблицы 12,13. 

Расчёт данных для построения кривых энергетических высот для ОПБ

    Таблица 12

 
 

Расчёт  данных для построения кривых энергетических высот для ОХБ 

Сумма углов  поворота по третьему участку Σα₃ для смежного с трудным пути

Рассчитывается  по развертке рис.10. 
 
 
 
 
 

Рис.10.

      n=3 стрелочных перевода

            

,                                                   

Тогда

      Σα₃= 3∙4,731+10,347+1,85=26,39⁰

              Σα₄= 21,91-10,347=11,56⁰ 
 

    Таблица 13

 
 

Расчёт данных для построения кривых энергетических высот для ОХБ летом

Таблица 14

 

На основании  полученных данных строим кривые потерь энергетических высот при частичном торможении и при свободном скатывании в масштабе:

-горизонтальный 1:1000;

-вертикальный 1:20. 

м.э.в 

 м.э.в 

7.3.2Построение кривых потерь энергетических высот при частичном торможении.

 

Анализ кривой h_w^ох(S) показывает, что остаточная энергетическая высота в расчетной точке для ОХ, скатывающегося при неблагоприятных условиях без торможения,- велика и не обеспечивает безопасности роспуска. Очень хороший бегун должен подтормаживаться для подвода к РТ с остаточной энергетической высотой не более  

                        (7.10) 
 

                             g^/=   м/с²

                              м.э.в

Результаты построений представлены в приложении 1.