Проектирование сортировочных устройств

Автор: Пользователь скрыл имя, 24 Ноября 2011 в 16:09, курсовая работа

Описание работы

Железнодорожный узел – это пункт пересечения или примыкания нескольких линий, объединяющих ряд связанных соединительными ходами станций и раздельных пунктов, работающих по единой технологии. Границами железнодорожного узла могут быть пункты, от которых начинается разветвление и слияние главных путей по различным направлениям и станциям, а также конечные зоны интенсивного пригородного движения и пункты расположения промышленных предприятий, обслуживаемых станциями данного узла.

Содержание

Введение………………………………………………………………………….3
Данные для проектирования железнодорожного узла……………………..4
1. Расчёт состава поезда…………………………………………………………5
2. Определение размеров поездопотоков, поступающих в переработку…….6
2.1 Диаграммы грузовых и пассажирских поездопотоков в узле «К»…...7
3. Расчёт числа путей в приёмо-отправочных парках участковой станции….9
4. Определение числа путей в парках станции………………………………..10
5. Выбор типа сортировочного устройства……………………………………11
5.1 Технология работы станции…………………………………………..11
6. Определение расчётной высоты горки……………………………………...12
6.1 Удельное сопротивление движению от воздушной среды и ветра…13
6.2 Выбор развертки трудного пути……………………………………...17
6.3 Расчеты удельных работ сил сопротивления движению……………19
7.Проектирование продольного профиля спускной части сортировочной горки………………………………………………………………………….....21
7.1 Требование к профилю спускной части горки………………………21
7.2 Комплексное проектирование высоты продольного профиля спускной части горки……………………………………………………..21
7.3 Построение кривых потерь энергетических высот…………………24
7.3.1Построение кривых потерь энергетических высот при свободном скатывании……………………………………………………..24
7.3.2 Построение кривых потерь энергетических высот при частичном торможении………………………………………………………26
8.Расчет профиля надвижной части горки……………………………………27
9.Кривые скорости и времени скатывания отцепов. Оценки качества запроектированного профиля………………………………………………….28
10. Проверки по условию разделения отцепов
на разделительных элементах………………………………………………….29
11. Расчет перерабатывающей способности горки…………………………..31
12.Выбор схемы ввода вывода главных путей в ж/д узле……………………35
Вывод…………………………………………………………………………….37
Список использованной литературы…………………………………………..38

Скачать полностью (167.74 Кб) Сколько стоит заказать работу?

Работа содержит 1 файл

псу.doc

— 752.50 Кб (Скачать)

1.Расчётная температура воздуха –17⁰С.

2.Азимут направления роспуска-360⁰

С Направление роспуска

СЗ 3,3 СВ

0,18

0,2 3,9

2,0 0,1

4,5 0,1 2,4

З В

0,16 0,02

1,6 0,08 0,16 4,2

4,8

ЮЗ ЮВ

Рис.1

На схему наносим средние скорости ветра по каждому румбу. От северного направления по часовой стрелке откладываем азимут направления роспуска -360⁰ и наносим его на схему, проводим перпендикулярную ему линию, тем самым отделяем встречные направления от попутных.

Встречные направления :СЗ,С,СВ,В.

Углы β этих направлений составляют:

СВ- β=0⁰ ; В- β=45⁰; С- β=45⁰ ; СЗ- β=90⁰

Пример расчета для СЗ-румба:

Определим w_свi для первого расчетного участка:

v-скорость скатывания отцепа для первого участка ГПМ(табл.1.6),4,5 м/с.

Vв –скорость ветра СЗ- румба, 2,0 м/с.

β-угол между направлением ветра и осью участка пути, 90⁰.

t- расчётная температура воздуха, –17⁰С.

Относительная скорость вагона с учётом направления ветра.

24,25 м²/с²,

⁰

С_х – коэффициент воздушного сопротивления одиночных вагонов, зависит от рода вагона и угла α (угол между результирующей относительной скорости и направлением скатывания отцепа) принимаем по табл.1.5(2).

При угле α1=20- С_х1=1,64; α1=30- С_х1=1,58

Для угла 23,96⁰ значение коэффициента составит:

, (5.11)

S – площадь поперечного сечения одиночного вагона определяем по табл.1.5, S =9,7 м²;

Тогда приведенный коэффициент воздушного сопротивления составит:

Wсвi=0,0436∙24,25=1,06 кгс/т∙с

Для остальных румбов расчет производим аналогично, результаты заносим в таблицу следующей формы.(табл.10).

табл.10

Расчетные участки					Участок 1: v₁=4,5м/с								Участок 2: v₁=6,0м/с								Участок 3: v₁=5,0м/с				Участок 4: v₁=2,0 м/с
румб	Β,град	v_вскорость ветра,vм/с		Повторяемость,%	м/с		α,⁰		С_х		wсв кгс/т∙с		м/с		α,⁰		С_х		wсв кгс/т∙с		м/с	α,⁰	С_х	wсв кгс/т∙с	м/с	α,⁰	С_х	wсв кгс/т∙с

СЗ	90	2,0	0,2			24,25		23,9		1,61		1,06		40		18,4		1,61		1,74	29	21,8	1,53	1,2	8	45	1,1	0,23
С	40	3,3	0,18			54,14		18,9		1,62		2,28		74,9		15,6		1,56		3,15	59,2	17,7	1,6	2,55	24,2	28,3	1,14	0,75
СВ	5	3,9	0,1			70,56		0		1,12		2,13		98		0		1,12		2,96	79,2	0	1,2	2,39	34,8	0	1,12	1,05
В	50	2,4	0,1			41,88		15,2		1,55		1,8		62,1		12,4		1,5		2,51	47,7	14,2	1,54	1,98	16,6	24,5	1,37	0,61
∑ pi=0,58					∑ Wсвi ∙pi=1,01 Wсв1=1,74 кгс/т∙с								∑ Wсвi ∙pi=1,46 Wсв2=2,522 кгс/т∙с								∑ Wсвi ∙pi=1,135 Wсв3=1,956кгс/т∙с				∑ Wсвi ∙pi=0,347 Wсв4=0,6 кгс/т∙с

6.2 Выбор развертки трудного пути.

Развертку трудного пути выбираем по типовой схеме,соглано схемы станции, количества путей в сортировочном парке и типа тормозных средств.

Тип тормозных средств-КНП-5.

Типовая схема- Развертка трудного пути №66

Горочного горловина на 42 путей, из шести пучков, с двумя спускными путями, двумя тормозными позициями на спускной части горки, двумя обходными путями.

Развертка трудного пути представлена на рис.2.

рис.2.

По развёртке трудного по условиям скатывания пути определяем длину участков - L, количество стрелок с учётом глухих пересечений - n, сумму углов поворотов на участке - Σα. Для этого разобьём развёртку на участки:

от УВГ до начала первой тормозной позиции;
от начала первой тормозной позиции до начала второй тормозной позиции;
от начала второй тормозной позиции до начала ПТП;
от начала ПТП до расчётной точки.

1).L1=8,72+11,5+10,47+8,08+17,51∙2+0,5=74,29 м

n=3 стрелочных перевода

Σα=1,67⁰ +3⁰+2∙4,731⁰=14,132

2). L2=12,475+1,0+12,475+1,5+27,93+17,51+25,59+10,05=108,53 м

n=1 стрелочный перевод

Σα=8+7,33+4,731=20,061⁰

L3=12,475∙3+2,0+5,76+17,51+6,46∙2+17,51∙2+0,9 +45,54=157,075 м

n=3 стрелочных перевода

, (6.12)

R-радиус кривой, м

К-длина кривой до замедлителя ПТП,м

⁰

Σα= 3∙4,731+14,5+1,85=30,54⁰

L4=16,1+36,93+13,07=66,1 м

n=0 стрелочных переводов

Σα=31,37-14,5=16,89⁰

6.3 Расчеты удельных работ сил сопротивления движению.

Σw₀=1,75 кгс/т∙с (для крытого 4-осноговагона,массой 25 т∙с);

V₀=1,7 м/с- скорость роспуска для ГПМ, сочетания ОП-ОХ-ОП,(табл.1.7)

1.Рассчитываем по формуле (5.2) основное сопротивление движению:

Пример: h_осн1=1,75∙74,29∙10^-3=0,13 м.э.в

2.Рассчитываем по формуле (5.3) сопротивление движению от воздушной среды и ветра:

Пример: h_св1=1,74∙74,29∙10^-3=0,129 м.э.в

3.Рассчитываем по формуле (5.4) сопротивление движению от стрелок и кривых:

Пример: h_ск1=(0,56∙3+0,23∙14,13)∙4,5²∙10^-3 =0,1 м.э.в

Расчет для остальных участков ведем аналогичным образом, результаты заносим в таблицу следующей формы (табл.11).

Определение величин удельных работ сил сопротивления движению расчётного бегуна

Таблица 11

№ уч-ка	Длина уч-ка, м	Крытый 4-осный, q=25 тс, w₀=1,75 кгс/тс, v₀=1,7 м/с, t=-17⁰С
№ уч-ка	Длина уч-ка, м	w₀, кгс/тс	h_w_о, м.э.в.	w_св, кгс/тс	h_w_св, м.э.в.	v_i, м/с	ni	Σα_i	h_w_ск, м.э.в.
1	74,29	1,75	0,13	1,74	0,129	4,5	3	14,13	0,1
2	108,53	1,75	0,19	2,52	0,276	6,0	1	20,06	0,186
3	157,075	1,75	0,275	1,96	0,307	5,0	3	30,54	0,218
4	66,1	1,75	0,116	0,6	0,04	2,0	0	16,89	0,016
∑L= 405,995		∑h_w_о = 0,711		∑ h_w_св = 0,752		∑ h_w_ск = 0,52

Определяем зону действия инея и снега:

l_си=l₃+l₄-l_2ТП=157,075+66,1-(3∙12,475+2)=183,75 м

Удельное сопротивление движению от снега и инея расчетного бегуна w_си принимаем согласно табл.1.8.

При t=-10⁰С , w_си=0,2 кгс/тс;

t=-20⁰С , w_си=0,3 кгс/тс;

При t=-17⁰С w_си составит:

кгс/тс

Удельная работа сил сопротивления движению от снега и инея:

h_си=0,27∙183,75∙10^-3=0,0496 м.э.в.

Удельная энергия, соответствующая установленной скорости роспуска:

(6.13)

Ускорение свободного падения с учётом инерции вращающихся масс:

g^/=

, (6.14)

где g – ускорение свободного падения, 9,81 м/с²;

n_осей – количество осей отцепа,4;

q – масса отцепа,25т∙с.

g^/=

м/с²

=0,157 м.э.в.

Расчетная высота горки составит:

Н_р=1,75∙(0,711+0,752+0,52)+0,0496-0,157=3,363 м.э.в.

7.Проектирование продольного профиля спускной части сортировочной горки

7.1 Требование к профилю спускной части горки

Скоростной элемент спускной части горки проектируется наиболее крутым (до 50%о) для получения потребных интервалов на вершине горки при свободном скатывании отцепов. Длина прямого участка между тангенсами вертикальных сопрягающих кривых должна быть не менее 20 м.

Что касается нижнего ограничения крутизны скоростного участка, то желательно, чтобы она была не менее 40%о на ГПМ. Разница крутизны скоростного элемента и следующего за ним допускается не более 25%о.

Радиусы вертикальных кривых при сопряжении элементов продольного профиля на спускной части горки должны быть не менее 250 м.

Информация о работе Проектирование сортировочных устройств