Организация охраны труда на производстве консервов

Защиту  от физических перегрузок (статических  и динамических) можно обеспечить прежде всего за счет механизации  и автоматизации производственных процессов. Также важным моментом является соблюдение установленных ограничений  при выполнении вручную работ  по перемещению грузов.

В коптильном производстве большой объем физической работы приходится выполнять при  разгрузке и погрузке сырья и  готовой продукции, при разделывании и упаковывании.

Большое значение для защиты работающих от физических перегрузок имеет внедрение  механизированных загрузочных устройств  для рыбного сырья, упаковочных  автоматов, линий, применение механизированных конвейеров различной конструкции, средств малой механизации.

Для профилактики физических перегрузок определенную роль играет внедрение рациональных режимов  труда и отдыха.

Для предотвращения монотонности труда необходимо соответствующим  образом планировать производственные процессы. Исключения монотонных видов  труда можно достичь, прежде всего, за счет механизации и автоматизации  однообразных ручных работ. При разделении производственных процессов на отдельные  операции нужно учитывать, что продолжительность  этих операций должна составлять не менее 30 с, а продолжительность микропауз - не менее 15% этого времени. Операции должны иметь смысловую и структурную завершенность.

Большое значение для профилактики монотонности имеют совершенствование организации  трудовой деятельности, оздоровление производственной среды, использование  психологических факторов профилактики – функциональной музыки, функционального  освещения, световых раздражителей  и другой сторонней информации, кабинетов  психологической разгрузки.

Рациональный  режим труда и отдыха при монотонной работе предполагает введение частых (через 60—120 мин), но коротких (5—10 мин) перерывов. Первый перерыв целесообразно  устраивать в конце первого часа работы, а во второй половине рабочего дня — делать перерывы через каждый час работы. Рекомендуется также  использовать чередование операций, совмещение профессий, смену предмета труда.

Для профилактики перенапряжения анализаторов (органов  слуха, зрения и др.) необходимо выполнять  нормативные требования к освещенности рабочих мест, уровню шума. Количество полезных световых и звуковых сигналов не должно превышать предельных значений, а их интенсивность (соответственно по яркости и громкости) должна соответствовать  способности среднего человека к  восприятию и различению указанных  сигналов.

Профилактика  эмоциональных перегрузок у работающих состоит в правильном и четком распределении функциональных обязанностей, повышении надежности эксплуатируемого оборудования, улучшении условий  труда и быта и организации  питания.

 

5.3 Мероприятия по нормализации климата

 

Многие  производственные помещения на предприятии  горячего копчения рыбы отличаются большими размерами, обращением больших масс воды и аэрозолей. Это создает  определенные трудности в решении  задач нормализации микроклимата, т. е. в обеспечении требований норм к параметрам микроклимата. С целью  нормализации параметров микроклимата коптильного цеха следует исключить  из технологического процесса работы и операции, сопровождающиеся поступлением в производственные помещения больших  количеств теплого воздуха, влаги, вредных аэрозолей (дыма). При возможности  выбора различных вариантов технологического процесса и конструкций производственного  оборудования предпочтение должно отдаваться тем из них, которые характеризуются  наименьшей выраженностью вредных  производственных факторов. Большое значение имеет рационализация объемно-планировочных решений производственного помещения. Она должна быть направлена на максимальное ограничение распространения по всему помещению вредных выделений.

Нормализации  микроклимата по температуре способствует устройство тамбуров- шлюзов, применение воздушно-тепловых завес у ворот  и технологических проемов отапливаемых зданий, изготовление ограждающих поверхностей зданий (стен, потолков, полов) из материалов с оптимальными теплоизолирующими  свойствами.

Для обеспечения  чистоты воздуха, выполнения требований норм к его температуре и влажности  используются также специальные  системы: вентиляции, кондиционирования, отопления. Если с их помощью не удается  нормализовать параметры микроклимата, то применяются средства индивидуальной защиты рабочих. Системы вентиляции служат для удаления из помещения  загрязненного или нагретого  воздуха и подачи в него чистого. Системы кондиционирования воздуха  обеспечивают создание и автоматическое поддержание в помещении заданных параметров воздушной среды независимо от меняющихся метеоусловий.

Вентиляционные  системы должны отвечать ряду специальных  требований: не увеличивать пожарную опасность, не создавать повышенного  шума, обеспечивать отвод статического электричества.

Системы отопления служат для разрешения одной из важных задач обеспечения  необходимых условий микроклимата—  поддержания заданной температуры  воздуха в производственных помещениях. Благодаря высоким гигиеническим  и эксплуатационным показателям  наибольшее распространение в настоящее  время получило водяное отопление.

Очистка воздуха от пыли, вредных паров  и газов осуществляется как при  подаче воздуха в производственные помещения, так и при его удалении.

Очистка воздуха от пыли при подаче его  в системы вентиляции необходима в том случае, если запыленность превышает 0,3 ПДК для рабочей зоны, и во всех случаях при подаче воздуха  в системы.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

6. Проектирование приточной и вытяжной механической вентиляции

 

Задание: Рассчитать механическую вытяжную вентиляцию для помещения, в котором выделяется двуокись углерода и наблюдается избыточное  явное тепло.

Исходные  данные: Количество выделяющихся вредностей: Qизб.= 26 кВт. Параметры помещения: 9´26´6 м. Температура воздуха: t_п= 21°С, t_у.= 24°С. Допустимая концентрация двуокись углерода Сд = 50 мг/м². Число работающих:  20 человек в смену. Схема размещения воздуховода приведена на рис. 1. Подобрать необходимый вентилятор, тип и мощность электродвигателя и указать основные конструктивные решения.

 

l_д=6м

 

l_г=2м

l_a=7м

l₁=7м

l₂=7м

l_б=8м

l₃=7м

l_в=3,5м

l₄=4м

ПУ

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис.1 Схема воздуховодов вытяжной вентиляции.

 

Расчет:

L_П – потребное количество воздуха для помещения, м³/ч;

L_СГ  - потребное количество воздуха исходя из обеспечения в данном помещение санитарно-гигиенических норм, м³/ч;

L_П – тоже исходя из норм взрывопожарной безопасности, м³/ч.

Расчет  значения L_СГ ведут по избыткам явной или полной теплоте, массе выделяющихся вредных веществ, избыткам влаги (водяного пара), нормируемой кратности воздухообмена и нормируемому удельному расходу приточного воздуха. При этом значения L_СГ определяют отдельно для теплого и холодного периода года при плотности приточного и удаляемого воздуха r = 1,2 кг/м3 (температура 20 °С).

При наличии  в помещении явной теплоты  в помещении потребный расход определяют по формуле:

где t_y  и t_п – температуры удалённого и поступающего в помещение воздуха.

При наличии  выделяющихся вредных веществ (пар, дым, пыль мг/ч) в помещении потребный расход определяют по формуле:

где Сд – концентрация конкретного вредного вещества, удаляемого из помещения, мг/м3

Сп –концентрация вредного вещества в приточном воздухе, мг/м3

в рабочей  зоне

Расход  воздуха для обеспечения норм взрывопожарной безопасности ведут  по массе выделяющихся вредных веществ  в данном помещении, способных к  взрыву

где С_нк = 60 г/м³ – нижний концентрационный предел распространения пламени по пылевоздушным смесям.

Найденное значение уточняют по минимальному расходу  наружного воздуха:

Lmin=n × m × z = 20 × 25 × 1,3 = 650 м³/ч

где  m = 25 м³/ч–норма воздуха на одного работника,

       z =1,3 –коэффициент запаса.

       n = 80 – число работников 

Окончательно L_М = 34286 м³/ч

Аэродинамический  расчет ведут при заданных для  каждого участка вентсети значений их длин L, м, и расходов воздуха L, м³/ч. Для этого определяют:

Количество  вытяжного воздуха по магистральным  и другим воздуховодам;

Суммарное значение коэффициентов местных  сопротивлений по i-участкам по формуле:

x_пов – коэффициент местного сопротивления поворота (табл. 6 [2]);

Sx_ВТ = x_ВТ × n – суммарный коэффициент местного сопротивления вытяжных тройников;

x_СП – коэффициент местного сопротивления при сопряжении потоков под острым углом, x_СП = 0,4.

В соответствии с построенной схемой воздуховодов определяем коэффициент местных  сопротивлений. Всасывающая часть  воздуховода объединяет четыре отсоса и после вентилятора воздух нагнетается  по двум направлениям.

На участках а, 1, 2 и 3 давление теряется на входе  в двух (четырех) отводах и в  тройнике. Коэффициент местного сопротивления  на входе зависит от выбранной  конструкции конического коллектора. Последний устанавливается под  углом a = 30° и при соотношении l/d0 = 0,05, тогда по справочным данным коэффициент равен 0,8. Два одинаковых круглых отвода запроектированы под углом a = 90° и с радиусом закругления R0/dэ =2.

Для них  по табл. 14.11 [3] коэффициент местного сопротивления x0 = 0,15.

Потерю  давления в штанообразном тройнике с углом ответления в 15° ввиду малости (кроме участка 2) не учитываем. Таким образом, суммарный коэффициент местных сопротивлений на участках а,1,2,3

Sx = 0,8 + 2 × 0,15 = 1,1

На участках б и в местные потери сопротивления  только в тройнике, которые ввиду  малости (0,01…0,003) не учитываем. На участке  г потери давления в переходном патрубке от вентилятора ориентировочно оценивают  коэффициентом местного сопротивления   xг = 0,1. На участке д расположено выпускная шахта, коэффициент местного сопротивления зависит от выбранной её конструкции. Поэтому выбираем тип шахты с плоским экраном и его относительным удлинением 0,33 (табл. 1-28 [2]), а коэффициент местного сопротивления составляет 2,4. Так как потерей давления в тройнике пренебрегаем, то на участке д (включая и ПУ) получим xд = 2,4. На участке 4 давление теряется на свободный выход (x = 1,1 по табл. 14-11 [3]) и в отводе (x = 0,15 по табл. 14-11 [3]). Кроме того, следует ориентировочно предусмотреть потерю давления на ответвление в тройнике (x = 0,15), так как здесь может быть существенный перепад скоростей. Тогда суммарный коэффициент местных сопротивлений на участке 4

Sx4 = 1,1 + 0,15 + 0,15 = 1,4

Определение диаметров воздуховодов из уравнения  расхода воздуха:

Вычисленные диаметры округляются до ближайших  стандартных диаметров по приложению 1 книги [3]. По полученным значениям  диаметров пересчитывается скорость.

По вспомогательной  таблице из приложения 1 книги [3] определяются динамическое давление и приведенный  коэффициент сопротивления трения. Подсчитываются потери давления:

 

 

Для упрощения  вычислений составлена таблица с  результатами:

N участка	L, м	Sx	L1, м3/ч	d, мм	V, м/с	Па				Р, Па	РI, Па	Р, Па
а	7	1.1	8572	400	19	216	0.04	0.28	1.38	298	298	-
б	8	-	17143	560	19.4	226	0.025	0.2	0.2	45.2	343	-
в	3,5	-	34286	800	19	216	0.015	0.053	0.053	11.4	354.4	-
г	3,5	0.1	34286	800	19	216	0.015	0.053	0.153	33	387	-
д	6	2.4	25715	675	23	317	0.02	0.12	2.52	799	1186	-
1	7	1.1	8572	400	19	216	0.04	0.28	1.38	298	298	-
2	7	1.1	8572	400	19	216	0.04	0.28	1.38	298	343	45
3	7	1.1	8572	400	19	216	0.04	0.28	1.38	298	343	45
4	4	1.4	8572	400	19	216	0.04	0.16	1.56	337	799	462

 

Как видно  из таблицы, на участке 4 получилась недопустимая невязка в 462 Па (57%).

Как видно  из таблицы, на участке 2, 3 получилась недопустимая невязка в 45 Па (13%).