Расчёт и выбор устройств компенсации реактивной мощности

 

    Таблица 6 - Проверка трансформатора тока по вторичной  нагрузке

       

    Наиболее  загружен трансформатор в фазе В.

    

    Условие проверки:  r_2НОМ³r₂,

где r₂ – вторичная нагрузка трансформатора.

    r₂= r_ПРИБ+ r_ПР+ r_К,

где Ом – сопротивление приборов;

    r_К =0,1 Ом – сопротивление контактов;

    r_ПР= r₂–r_{П РИБ}–r_К=1,2–0,22–0,1=0,88 – допустимое сопротивление приборов;

    Минимальное сечение соединительных приборов:

      мм²

где r=0,0283 Ом×мм²/м;

    l_РАСЧ=60 м – для цепи трансформатора /10, стр. 375/

    Принимается контрольный кабель АКРВГ с жилами сечением 4 мм².

      Ом

    r₂=0,4+0,071+0,1=0,571 Ом< r_2НОМ =0,8Ом.

    Таблица 7 - Проверка трансформатора напряжения по вторичной нагрузке

       

Условие проверки: S_2å = ВА < S_НОМ=50 ВА.

    6. Расчёт схемы внутреннего электроснабжения

    6.1 Выбор напряжения 

    Принимается напряжение внутреннего электроснабжения 6 кВ, так как на ГПП предприятия  установлены трансформаторы ТДН  и процентная доля высоковольтных потребителей 6 кВ больше 40%. 

    6.2 Выбор вариантов схем внутреннего  электроснабжения 

 

Рисунок 5 – Схема внутреннего электроснабжения. Вариант 1

      

Рисунок 6 – Схема внутреннего электроснабжения. Вариант 2 
 
 
 
 
 
 

    

    

    

    

    

  6.3 Электрический  расчёт вариантов схем  внутреннего  электроснабжения       

    Пример  расчета ГПП – ТП1 для схемы  варианта 1.

    Расчетные данные:

    Р_Р=1712 кВт, Q_Р=1596,5 квар, S_Р=2341 кВА;

    Расчетный ток:

      А,

где n – количество кабелей.

    Сечение кабеля находится по экономической  плотности тока:

      мм²

где J_Э=1,4 А/мм²  по /3, стр.520/

    Принимается кабель АСБ–6–3х95.

    Способ  прокладки: траншея.

    Кабель  проверяется по нагреву в нормальном и послеаварийном режиме.

    Условие проверки кабеля по нагреву в нормальном режиме:

    I_р.к <I’_доп.

    I’_доп=I_дл.доп·К_п·К_t,         

где К_п =0,93- поправочный коэффициент на число проложенных кабелей в траншее, по /9, стр.482/;

    К_t =1- поправочный коэффициент на температуру окружающей среды.

    I_дл.доп.=225А – длительно допустимый ток кабеля

    I_РК=112,6 < I’_доп=225*0,93*1=209,3А

    Проверка  сечения кабеля по нагреву в послеаварийном режиме

    I_ав<I’_ав

    Допустимый  ток в аварийном режиме

    I’_ав = К_ав ·I’_доп         

    К_АВ= – коэффициент аварийной перегрузки, определяемый по /1,51/ в зависимости от коэффициента предварительной нагрузки и допустимой перегрузки по отношению к номинальной

    Коэффициент предварительной нагрузки

     ;                                                                                                                                                                                                            

    

    Принимается К_и=0,6; длительность максимума 3ч.

    К_ав = 1,35;

    I_АВ=2×I_Р=2×112,6=225,2 А – ток, протекающий по кабелю в аварийном режиме;

коэффициент перегрузки К_ав,

    I’_ав = 1,35*209,3=282,5А

      I_ав=225,2А<I’_ав=282,5А

      Условие проверки кабеля по потере напряжения:

     DU£U_ДОП=5%          

    

где r₀ = 0,326– удельное активное сопротивление кабеля, Ом/км;

          x₀ = 0,078– удельное реактивное сопротивление кабеля, Ом/км;

          l=0,4 км – длина кабеля.

     .

    Проверка  кабеля на термическую стойкость.

    Термически  устойчивое сечение:

    

,

      где I_ПО – установившийся ток К.З.;

          С=95 – коэффициент учитывающий разность температур до и после К.З.;

      t_ПР=0,365 – приведенное время действия тока К.З.

      мм².

      Кабель АСБ-6-3×95 удовлетворяет условию  термической стойкости

      Последующий расчет аналогичен и сводится в таблицы 8 и 9. 
 
 
 
 
 
 
 

    

    

    Таблица 8 – Электрический расчёт схемы  варианта 1

 

    Продолжение таблицы 8