Расчет и подбор оборудования

    -    температура кипения t=-28^oC

    ΣV_ИС(-28)=0,0633+0,0477+0,0422+0,0141+0,0872=0,2545м³                             (8.3.54) 

             -    температура кипения  t=-38^oC

    ΣV_ИС(-38)=0,0564м³                                                                                                                                      (8.3.55) 
 

      8.4 Расчет и подбор градирни 

      Расчет  и подбор градирни будем производить  по тепловому потоку Q_м, кВт

     Тепловой  поток отводимый охлаждающей  водой от маслоохладителей был определен  выше(см. 3.2.1 Расчет и подбор конденсатора).

     Температура мокрого термометра также определена и составляет для г.Новсибирск 23⁰С

     Принимаем температуру на входе в систему  охлаждения равную температуре на выходе из градирни:

     t_вых=25⁰C

     Используя кривые охлаждения (см.приложение В) для t_мт=23⁰С,находим точки пересечения линий Q_м=111,66 кВт, и t_вых=25⁰C с кривыми охлаждения.

     Наиболее  подходящей для наших условий  является градирня ГРАД-60М, которая при тепловом потоке Q_м=111,66кВт обеспечит t_вых=25⁰C.

     Принимаем для нашей установки одну градирню серии ГРАД-60М 

Таблица 8.4 – Технические характеристики градирни серии ГРАД-60М 

 
 

      8.5 Расчет и подбор линейного ресивера 

      Расчет  и подбор ресиверов заключается  в определении их необходимой  вместимости.

      Вместимость линейного ресивера, определяется как:

                                             ,                                                                        (8.5.1) 

      где ,  - аммиакоемкость всей испарительной системы,   /1, с. 221-222/

                                           _,                            (8.5.2)

      

       - коэффициент, учитывающий допустимое  заполнение ресивера, для горизонтального ресивера ;

      Тогда,

      

.

      Принимаем линейный ресивер марки 0,75РД, вместимостью 0,8 м³ /15, с.29 табл. 29 /. 

Таблица 8.5.1 – Технические характеристики линейного ресивера марки 0,75РД 

 
 

      8.6 Расчет и подбор циркуляционных ресиверов

       

     Циркуляционный  ресивер предназначен для устойчивой работы аммиачных насосов.

     Необходимая емкость циркуляционного ресивера на температуру кипения t₀₁, определяется по следующей зависимости: /1, с.223/

                         (8.6.1)

     где - коэффициент, учитывающий среднее заполнение труб жидким хладагентом охлаждающих приборов, при верхней подаче ;

       - коэффициент, учитывающий среднее заполнение труб жидким хладагентом охлаждающих приборов, при верхней подаче ;

       - коэффициент, учитывающий количество жидкого хладагента содержащегося в горизонтальном парожидкостном трубопроводе, ;

       - коэффициент, учитывающий допустимое заполнение ресивера, для горизонтального ресивера ;

       - коэффициент, учитывающий рабочее заполнение ресивера, при наличии стояка ;

       - коэффициент запаса, для ресиверов типа РЦЗ ;

      - аммиакоемкость батарей на температуру кипения t₀₁, м³

      - аммиакоемкость воздухоохладителей, м³; для t₀₁ ;

       - геометрическая емкость нагнетательного жидкостного трубопровода м³:

                                                                                          (8.6.2)

     где - расстояние от аммиачных насосов до охлаждающих приборов, м, принимаем ;

     

 - внутренний диаметр нагнетательного трубопровода, м /1, с. 214/:

                                                                                                    (8.6.3) 

     где - скорость движения хладагента, для жидкого аммиака /1,с.215, табл. 6.1/. Принимаем ;

       - объемный расход жидкости, :

     

,

     где - кратность циркуляции хладагента, для насосно-циркуляционных схем /1, с.218/, принимаем ;

      - удельный объем жидкости, при   ; /11, с. 21, табл10/

      - удельная теплота парообразования  хладагента, кДж/кг

     Тогда, объемный расход жидкости, :

           

.

     Таким образом, внутренний диаметр нагнетательного трубопровода, :

                                       .                                      (8.6.4)

     Принимаем  трубу диаметром 25х1,6 /15, с.40/ .

     Тогда уточненная скорость движения хладагента , :

                                                                                                            (8.6.5)

     

 

     Таким образом, геометрическая емкость нагнетательного  жидкостного трубопровода для нижней ступени составит, :

     

.

      - геометрическая емкость всасывающего парожидкостного трубопровода, определяется по формуле, м³:

                                                                                               (8.6.6) 

     где - расстояние от охлаждающих приборов до циркуляционного ресивера, м, принимаем ;

      -внутренний диаметр всасывающего  трубопровода, м:

                                                   .                                                          (8.6.7)

     Находим диаметр парожидкостного трубопровода в предположении, что по нему движется только пар, :

                                                ,                                                            (8.6.8)

     где - скорость движения хладагента, для парообразного аммиака /1,с.215 табл. 6.1/ Принимаем

            - объемный расход пара, м³/с;

                                                ,                                                              (8.6.9)

     где - удельный объем пара, , для нижней ступени .

     

,  

     Тогда, диаметр парожидкостного трубопровода в предположении, что по нему движется только пар, :

     

,  

     Определим диаметр трубопровода парожидкостной смеси, :

                                                                                                         (8.6.10)

     

,  

     Принимаем трубу диаметром 75х3,5мм с внутренним диаметром 0,069 м. /15,с. 40/

     Таким образом, геометрическая емкость всасывающего парожидкостного трубопровода, :

     

   

     

     Выбираем  циркуляционный ресивер марки РЦЗ-2,0. /15, с. 30, табл.13/. Ресивер должен выполнять функцию отделителя жидкости, поэтому необходимо проверить его на выполнение этой функции. Это будет выполняться, если скорость движения хладагента в ресивере не будет превышать допустимую скорость , т.е. . Скорость движения хладагента, определяем по формуле:

                                                         ,                                                     (8.6.11)

      - площадь ресивера незанятая жидкостью, м².

                                                                                                (8.6.12) 

где 0,9 – коэффициент учитывающий степень заполнения аппарата,

       d^н - диаметр ресивера, м; /15, с.30 табл. 13/

     

  

     Тогда, скорость движения паров хладагента, , в циркуляционном ресивере:

     

  

     Допустимая  скорость движения хладагента, определяется по формуле:

                                                                                                    (8.6.13)

     где - расстояние между патрубками входа в ресивер парожидкостной смеси из испарительной системы и выхода пара в компрессор, м; ,

     Для циркуляционного ресивера нижней ступени:

     

.

     Условие выполняется, ресивер выполняет функцию отделителя жидкости. 

Таблица 8.6.1 – Технические характеристики циркуляционного ресивера марки РЦЗ-2,0