Выбор средств транспорта в условиях шахты ОАО «Распадская»

   мин;                        мин;

k_t = 1,53;                                                     k_t = 1,36;

Q_э2 = 60·2,97·1,53 = 272,65 т/ч                Q_э1 = 60·6,13·1,36 = 500,21 т/ч

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Приведенная эксплуатационная нагрузка, действующая  на участке выработки 2-5, составит:

Для данного  случая по графику применимости ленточного конвейера  2Л100У при угле наклона 5° и ожидаемой эксплуатационной нагрузке   Q_э(прив) = 457,54 т/ч L_доп составляет 900 м. Так как L_доп > L_к для участка 2-5 окончательно принимаем установку конвейера 2Л100У.

В качестве критериев оценки правильности выбора ленточного конвейера применяем коэффициент использования:

- по приемной способности конвейера для участка 2-5:

 

- по эксплуатационной производительности конвейера для участка 4-5:

 

Конвейер  выбран правильно, так как выполняются  оба условия:

                        0,5 ≤ R_пр ≤ 1;                    0,5 ≤ 0,59 ≤ 1;

                        0,5 ≤ R_э ≤ 1.                     0,5 ≤ 0,51 ≤ 1.

 

 

 

 

 

 

 

4. ТЯГОВЫЙ РАСЧЕТ ЛЕНТОЧНОГО УКЛОННОГО КОНВЕЙЕРА И АККУМУЛИРУЮЩЕГО БУНКЕРА [5, 13]

(принят для расчета  конвейер по данным практики)

 

4.1. Исходные данные представлены в табл. 4.1

Таблица 4.1

Исходные  данные

Показатели	Обозначение	Численные значения
Конвейер грузолюдского исполнения	ЗЛ100У-02
Производительность максимальная, т/ч	Qmax	680
Длина конвейера, м	Lk	380
Угол наклона конвейера, град		+18и.
Скорость движения ленты, м/с		2,0
Тип ленты	2РТЛО - 2500
Ширина ленты, мм	В	1000
Масса одного метра длины ленты, кг/м	qл	37
Масса вращающихся частей роликоопор верхней ветви ленты, приведенная к одному метру длины ленты, кг/м		20,4
Масса вращающихся частей роликоопор нижней ветви ленты, приведенная к одному метру длины ленты, кг/м		6,7
Угол обхвата приводных барабанов привода первого и второго, град		210
Расстояние между роликоопорами верхней ветви ленты, м		1,5
Расстояние между роликоопорами нижней ветви ленты, м		3,0
Мощность двигателя, кВт		2x250
Футеровка приводного барабана	резина с рифлениями
Ускорение силы тяжести, м/с2	g	9,81

 

 

4.2. Последовательность выполнения тягового расчета. Для этого реальную схему ленточного конвейера, содержащую барабаны различного назначения (приводные, направляющие, концевой), загрузочное устройство, очистные устройства, заменяем на предельно упрощенную рис.1.

 

Рис.7. Расчетная схема уклонного ленточного конвейера

 

4.3. Значение массы груза, приведённого к одному метру ленты, определяем по формуле

                                                          (4.1)

Для людских и грузолюдских конвейеров принимается:

 - при посадке в движущуюся ленту;

 - на неподвижную ленту.

Подставив в формулу (4.1) численные значения получим

 кг/м.

4.4. Значение сил сопротивления движения верхней и нижней ветвей ленты определяется по формулам:

для загруженной верхней ветви

                         (4.2)

для нижней ветви 

                                    (4.3)

Принимаем значение в соответствии с рекомендациями работы [1, с.7 табл.8].

Подставив в формулу (3) и (4) численные  значения получим

При расчете по формулам (4.2) и (4.3) знак принимается «+» при движении ветви вверх и «-» при движении ветви вниз.

4.5. Располагая численными значениями  и строим диаграмму натяжения ленты (рис.8).

Рис. 8. Вид недостроенной диаграммы натяжения ленты уклонного конвейера, построенной по расчетной схеме на рис. 1

                                                (4.4)

                                                                                  (4.5)

4.5. Определяем тяговое усилие привода как алгебраическую сумму приращений ленты на участках замкнутого контура

,                                     (4.6)

Подставив в формулу (4.6) численные значения получим

4.6. Достраиваем диаграмму. Находим местоположение оси абсцисс системы координат S-L. При определении местоположении оси абсцисс следует учитывать два условия:

первое условие - отсутствие пробуксовки на приводном барабане (барабанах)

                                              (4.7)

где K_Т = 1,3-1,4 - запас тяговой способности привода; 
             - тяговый фактор при ленте с резиновыми прокладками.

Принимаем значение = 5,21 в соответствии с рекомендациями работы [2, с.112, табл. 7.4].

Подставив в формулу (4.7) численные значения получим

второе  условие - отсутствие чрезмерного провеса ленты между роликоопорами

                                            (4.8)

Подставив в формулу (4.8) численные значения получим

 

Рис. 9. Полная (достроенная) диаграмма натяжения ленты уклонного   конвейера, построенная по расчетной схеме

 

4.7. Определяем величину S_max как алгебраическую сумму приращений натяжения ленты на участках замкнутого контура.

                                           (4.9)

Подставив в формулу (4.9) численные значения получим

4.8. Рассчитываем прочностные параметры конвейерной ленты, располагая величиной

для резинотросовых лент

                                                   (4.10)

Принимаем значение n = 9,5 в соответствии с рекомендациями работы [1,с.17 таб.10]. Подставив в формулу (4.10) численные значения получим

Для ленты  РТЛО-2500 предел прочности на разрыв 1 см ширины ленты s_вр = 24,5 кН/см.

Фактический запас прочности ленты составит

4.9. Определяем установленную мощность двигателя (двигателей) привода.

Для двигательного режима

                                                     (4.11)

Принимаем значение =0,85 в соответствии с рекомендациями работы [1, с. 19]. Подставив в формулу (4.11) численные значения получим

 

.

Необходимую мощность на валу двигателя  определяем по формуле 

 

 

4.10. Расчет бункера. В результате анализа индивидуального задания установлено, что в пункте погрузки ПП №2 имеется горный бункер. Он является аккумулирующим и используется для глубокого усреднения грузопотока или для аварийного аккумулирования груза с целью компенсации (исключения) простоев по вине транспорта. Аккумулирующие бункеры представляют собой вертикальную (наклонную) выработку.

При магистральном  рельсовом транспорте емкости аккумулирующих бункеров стационарных погрузочных  пунктов V_б рекомендуется принимать по формуле (4.12) [13, с. 221]

 

                                             ,                                                (4.12)

 

где a,b – коэффициенты, постоянные для данной грузоподъемности обращающегося состава (табл. 4.2)

Таблица 4.2

Значение  коэффициентов a и b

Коэффициент	Значение коэффициентов a и b при средней грузоподъемности
	50	75	100	125-150
a	132	149	160	183
b	8910	12875	15873	23629

 

[13, с. 221]; А_см - средний сменный грузопоток погрузочного пункта, определяемый по формуле (4.13)

       Значение А_см определяем с учетом грузопотока из очистных забоев № 3 и № 4 по формуле

                             

                            (4.13)

 

477+477 = 954 т/см

 

        Подставив числовое значении А_см в формулу (4.12) получим

=150 т.

        При отсутствии бункера минимальная  величина запаса порожних вагонеток ( в составах) определяется по формуле (4.15) [13, с. 221]

 

,                                                   (4.15)

где а₁, b₁ – коэффициенты, постоянные для данной грузоподъемности обращающегося состава (табл. 4.3) [13, с. 222, табл. 9.19].

 

Таблица 4.3

Значение  коэффициентов а₁ и b₁

Коэф- фициент	Значение коэффициентов а1 и b1 при средней грузоподъемности состава, т
	50	60	70	80	90	100	110	120	130	140	150
a1	2,65	2,51	2,16	1,94	1,78	1,623	1,56	1,63	1,45	1,36	1,23
b1	178,2	202,9	186,8	184,58	169,3	163,9	179,2	236,8	182,9	179,2	148,2

 

 

 

 

Рис. 10. Схема сооружения бункера  на верхней приемной площадке в месте  сопряжения конвейерного уклона с обходной выработкой

 

 

 

 

 

 

Рис. 11. Сопряжение бункера на промежуточной  приемной площадке в месте сопряжения ярусного конвейерного штрека с пластовым  конвейерным уклоном

 

 

 

 

 

 

5. Расчет дизелевозной откатки [10]

 

Рис. 12. Схема  дизелевозной откатки (по варианту задания):

ОД – круговой околоствольный двор; РЯ – угольная разгрузочная яма; СК – скиповой ствол;

КЛ – клетевой ствол

 

 

По условию  задания производим расчет дизелевозной откатки для участка 5-6 от аккумулирующего бункера емкостью 150 т погрузочного пункта ПП № 2 до угольной разгрузочной ямы РЯ в околоствольном дворе ОД.

1. В соответствии  с основными положениями по  проектированию подземного транспорта новых и действующих угольных шахт [6, с. 14], принимаем поточную технологию транспортирования. При этой технологии в качестве тягового транспортного средства принимаем дизелевоз типа  
ДГ 70 Д.2, а в качестве грузового подвижного состава – секционный поезд  
ПС-3,5-900.

         2. Разгрузка состава производится в околоствольном дворе на угольной разгрузочной яме при прохождении через нее дизелевоза с поездом. После разгрузки поезд направляется снова под погрузку на погрузочный пункт (в общем случае направляется диспетчером по определенному маршруту).

 

 

 

 

Таблица 5.1

Техническая характеристика дизелевоза типа ДГ 70 Д.2 [11]

 

Показатели	Величины
1. Сцепная масса полностью оснащенного  дизелевоза, т	10 ± 10%
2. Ширина колеи, мм	900
3. Диапазон регулирования скорости, км/ч (м/с)	0–16 (0–4,4)
4. Длина, мм	5500
5. Ширина, мм	1300
б. Высота, мм	1680
7. Жесткая база, мм	1150
8. Тяговая сила на крюке при =0,28, кН	27,2
9. Максимально допустимый уклон рельсового пути, ‰	± 3,5
10. Исполнение дизелевоза	РВ
11. Тип дизельного двигателя	ZETOR TURBO 1303
12. Мощность двигателя, кВт	68
13. Минимальный радиус кривой рельсового  пути, мм		12000