Проектирование распределительной нефтебазы

,

(8.2)

где – первое нормативное сопротивление, соответствующее пределу прочности материала труб, МПа;

 – коэффициент условия работы трубопроводов, и т.к. все технологические трубопроводы относятся к высшей категории, то ;              

 – коэффициент надежности по материалу (k₁=1,55 для бесшовных труб);

 – коэффициент надежности по назначению трубопровода, зависящий от диаметра труб, принимаем равным 1,0.

Обычно толщина стенки, полученная по формуле, значительно меньше минимальной толщины труб данного диаметра, выпускаемых заводами-изготовителями. Поэтому расчет трубопровода на прочность обычно не производится, диаметр трубопровода определяется из гидравлического расчета, а толщина стенки принимается минимальной для данного диаметра.

На проектируемой нефтебазе  в качестве материала труб используется сталь

 

 

 

 

 

10Г2. Согласно ее механическим характеристикам: . Тогда:

  .

Для определения толщины стенки зададимся максимальным диаметром трубопровода, который используется на нефтебазе: .

.

В результате получили, что  для обеспечения надежной работы трубопровода необходима толщина стенки металла труб равная 1,8 мм. А так как минимальная толщина стенки трубы соответствует 6 мм, то гарантированно выполняется условие надежной работы всех технологических трубопроводов, связанных с перекачкой дизельного топлива Д_з и Дл.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

9. РАСЧЕТ ПОТЕРЬ ОТ  «БОЛЬШИХ ДЫХАНИЙ»

 

Потери от «больших дыханий» - это  потери от испарения при 

    вытеснении паровоздушной  смеси из газового пространства  резервуаров 

  и транспортных емкостей  в атмосферу вследствие заполнения  резервуара   

  нефтепродуктом.

Выполним расчет потерь от «больших дыханий» для Дз при

      максимальной температуре  окружающего воздуха (+34°С). 

Масса паров нефтепродукта, вытесняемая  из резервуара за одно

     «большое дыхание»  определяется по формуле:

                   

,                              (9.1)

где V_б – объем закаченного в резервуар нефтепродукта, м³;

       V₁ – объем газового пространства резервуара перед закачкой нефтепродукта, м³;

       р₂ – абсолютное давление в газовом пространстве в конечный момент времени закачки, Па;

       р₁ – абсолютное давление в газовом пространстве в начальный момент времени закачки, Па;

       р_s – давление насыщенных паров нефтепродукта при температуре поверхности резервуара (при +34°С р_s= 50,88 кПа = 50880 Па);з

      М_б – молекулярный вес бензиновых паров, кг/моль;

       Т – средняя температура в газовом пространстве резервуара, К;

       R – универсальная газовая постоянная.

Абсолютные давления в газовом пространстве в конечный и начальный моменты времени закачки определяются по формулам:

                          р₁ = р_а + р_к.в ,                                          (9.2)

                          р₂ = р_а + р_к.д ,                                          (9.3)

где р_а – атмосферное (барометрическое) давление, принимаем р_а = 0,1 МПа;

      р_к.в., р_к.д. – вакуум и избыточное давление в резервуаре, при которых срабатывает дыхательный клапан.

Выбираем дыхательный клапан КДС-1000 с р_к.д = 2000 Па и р_к.в = 250 Па.

р₁ =100000+250=100250 Па,

р₂ =100000+2000=102000 Па,

 

 

 

 

 

 

 

    Молекулярный вес бензиновых паров определяется по формуле

              М_б =60+0,3·t_н.к+0,001·t²_н.к ,                             (9.4)

где t_н.к  – температура начала кипения дизельной фракции, равная 190°С.

 

М_б =60+0,3·190+0,001·190² =153,1кг/моль

Средняя температура в  газовом пространстве резервуара определяется по формуле:

             

                                          (9.5)

где Т_В – температура воздуха в данный момент времени, К;

      ΔТ_В – среднее изменение температуры воздуха, К. Принимаем, что температура постоянна, следовательно, ΔТ_В=0 К.

      ΔТ_Г – среднее изменение температуры газового пространства, К. Аналогично принимаем ΔТ_Г=0 К.

°С = 303 К

Объем закаченного в резервуар  нефтепродукта с учетом коэффициента заполнения, принимаемого равным 0,9 равен V_б = 0,9·V₁ = 0,9·2150 = 1935 м³ и 0,9·3370=3033м³

  Масса паров нефтепродукта, вытесняемая из резервуара за одно «большое дыхание» равна: =5703,6 кг.

 

Таким образом потери от одного «большого дыхания» из одного резервуара для Дл  при максимальной температуре воздуха равны 5703,7 кг.

=8940,1 кг.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

 

1. Эксплуатация нефтебаз. Мацкин Л.А., Черняк И.Л., Илембитов М.С. М., Недра, 1975

2. Проектирование и эксплуатация нефтебаз. Учебник для вузов/ С.Г. Едигаров  и др – М.: Недра, 1982
3. СНиП 2.01.07-85^*. Воздействия и нагрузки

4. СНиП 2.05.06-85^*. Магистральные трубопроводы.

5. СНиП 2.11.03-93. Склады нефти и нефтепродуктов. Противопожарные нормы. 
6. СНиП 23-11-99. Строительная климатология.

7. Транспорт и хранение нефти  и газа в примерах и задачах: Учебное пособие./ Под общей редакцией  Ю.Д. Земенкова – СПб.: Недра, 2004.

8. Типовые расчеты при проектировании  и эксплуатации нефтебаз и  нефтепроводов. Учеб. пособие для  вузов. Тугунов П.И., Новоселов В.Ф. М., Недра, 1981

9. Методические указания к выполнению курсовых работ по дисциплине  «Проектирование и эксплуатация нефтебаз» для студентов специальности – 130501  «Проектирование и эксплуатация газонефтепроводов и газонефтехранилищ» дневной и заочных форм обучения (часть I,II). Земенков Ю.Д., профессор, д.т.н.,  Маркова Л.М., доцент, к.т.н,  Бабичев Д.А., ассистент

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Приложение 1

 

 

Рис. П.1. Компоновка резервуарного  парка.