K_б = 1,6  П46

К_т = 1   П47

При F_aB/VF_rB = 1324,88/1*1741,13 = 0,76 > e=0,319  по таб. П43 принимаем

X = 0,4

Y = 1,881

n = n₂ = 343,84 min^-1

a = 10/3 

7.6 Вычислим динамическую  грузоподъемность подшипника

С_тр = (XVF_rB+YF_aB)K_бK_т(6*10^-5n₂L_h)^1/a = 24,68 кН 

7.7 По таб.  П43 окончательно принимаем подшипник  7307 средней серии

d = 35 мм

D = 80 мм

T_max = 23 мм

С = 47,2 кН

n_пр > 3,15*10³ min^-1 

7.8 Тихоходный вал

F_rA = 1750,97 H

F_a = 906,5 H

F_rB = 2530,19 H

F_rA = = 1750,97 H

F_rB = = 2530,19 H

Т.к. F_rB > F_rA то подбор подшипников ведем по опоре В 

7.9 Выбираем тип  подшипника т.к.

 (F_a/F_rB)*100% = (906,5/2530,19)*100% = 35,83 % > 20…25%  то принимаем радиально- упорные роликоподшипники 

7.10 Определяем  осевые составляющие реакции  подшипников при е = 0,411 для  легкой серии при d = 55 мм:

S_A = 0,83e*F_rA = 0,83*0,411*1750,97 = 597,3 H

S_B = 0,83e*F_rB = 0,83*0,411*2530,19 = 863,1 H 

7.11 По таблице  5 находим суммарные осевые нагрузки:

т.к. S_A < S_B и F_а = 906,5 > S_B-S_A = 265,8 H то

F_aA = S_A = 597,3 H и F_aB = S_A+F_a = 1500,2 H (расчетная) 
 

7.12 При F_aB/VF_rB = 1500,2/1*2530,19 = 0,523 > e=0,411  по таб. П43 принимаем

X = 0,4

Y = 1,459

n₃ = 59,814 min^-1

a = 10/3 

7.13 Вычислим  динамическую грузоподъемность подшипника при L_h = 15*10³часов,   V=1, K_б = 1,6, К_т = 1, a = 10/3

С_тр = (XVF_rB+YF_aB)K_бK_т(6*10^-5n₃L_h)^1/a = 13,19 кН 

7.7 По таб.  П43 окончательно принимаем подшипник  7211 легкой серии 

d = 55 мм

D = 100 мм

T_max = 23 мм

С = 56,8 кН

n_пр > 4*10³ min^-1 

8. Выбор  смазки.

Для тихоходных и среднескоростных редукторов смазки зубчатого зацепления осуществляется погружением зубчатого колеса в  маслянную ванну кратера, обьем  которой V_k=0,6Р₃ =1,8 л.          V = 1,08 м/с

Масло И-100А, которое заливается в кратер редуктора с таким расчетом, чтобы зубчатое колесо погрузилось в масло не более чем на высоту зуба.