Расчет ОФП, при пожаре в насосной по перекачке керосина. Программа ИРКР

Автор: Пользователь скрыл имя, 19 Декабря 2010 в 11:34, контрольная работа

Описание работы

Исходные данные. Описание интегральной математической модели свободного развития пожара в насосной по перекачке керосина.

Работа содержит 1 файл

КУРСОВИК ОФП 1.DOC

— 466.50 Кб (Скачать)

           

                                                                                                                           

                     
       
       
       
       
       

      Рис. 9а Схема газообмена в момент времени  равным 2 минутам при работе механической вытяжки. 

       
       

                                                                                                           
       

           

                                                                                                                           

                     
       
       
       
       
       

      Рис. 9б Схема газообмена в момент времени равным 12 минутам при работе механической вытяжки. 

       
       

                                                                                                           
       

           

                                                                                                                           

                     
       
       

      Математическая  модель прогревания

      ограждающих конструкций помещения  при пожаре

       Ограждающие конструкции помещения  разделяются на стены, перекрытия и пол. Расчет температурных полей в стенах и перекрытиях производится раздельно с использованием нестационарного двухмерного дифференциального уравнения теплопроводности в следующем виде:

     rW CW (d TW / d t) = (d / dx) l W (d TW / dx) + (d / dу) l W (d TW / dó) ;   (1)

     rС CС (d TС / d t) = (d / dx) l С (d TС / dx) + (d / dу) l С (d TС / dó) ;   (2)

      где TW и TС - локальные температуры в стенах и перекрытиях;

       rW ,CW ,l W - соответственно плотность, удельная теплоемкость и коэффициент теплопроводности материала стен;

      rС ,CС ,l С - соответственно плотность, удельная теплоемкость и коэффициент теплопроводности материала перекрытий.

     Координаты х направлена по толщине конструкций, координаты у - параллельно поверхности конструкций.

     Начальные условия к уравнению (1) и (2) принимаются  следующими:

     если  температура газовой среды внутри помещения равны температуре  наружного воздуха, то T = TА и TСо =TА;

     если  температуры газовой среды внутри и снаружи помещения не равны, то распределение  температуры по толщине конструкций принимается линейным от температуры на внутренней поверхности, равной T, до температуры на наружной поверхности, равной TА;

     где T ,TСо ,T- соответственно начальные температуры стен, перекрытия и помещения.

     Граничные условия к уравнениям (1) и (2) имеют  следующий вид :

     внутренняя  поверхность конструкций - граничные  условия третье рода :

     для стен [5] gW1 = a*W (Tm - TW1); a*W = 15,9 y Г0,222;

     для перекрытия [5] gС1 = a*С (Tm - TС1);

     a*С = 17,2 y Г0,222 / 1 - 0,127 y Г5 Exp (- 1,6 y Г)

      где gW1 , gС1 - локальные удельные тепловые потоки;

      TW1 , TС1 - локальные температуры внутренних поверхностей стен и перекрытий;

      a*W и a*С - приведенные коэффициенты теплоотдачи стен и перекрытия: y Г = МО / FW - наружная поверхность конструкций - сложные граничные условия.

      для стен - gW2 = EW G (TW24 - Ta4) + aW (TW2- Ta);

      для перекрытий - gС2 = EС G (TС24 - Ta4) + aС (TС2- Ta); 

      где gW2 , gС2 - локальные удельные тепловые потоки, TW2 + TС2 - локальные температуры наружных поверхностей стен и перекрытий;

      G = 5,75 * 10-1 Вт/м2К4 - коэффициент излучения абсолютно черного тела;

      aW , aС - коэффициенты теплоотдачи при свободной конвекции на наружных поверхностях стен и перекрытиях, определяемые по формулам работы [5], торцевые поверхности считаются теплоизолированными.

     Дифференциальные  уравнения в частных производных (1) и (2) решаются численным способом. В данной постановке задачи уравнение (2), описывающие прогрев перекрытия, является одномерным и температура ТС зависит только от координаты х.

     Сопряжение  задачи расчета теплового состояния  ограждающих конструкций помещения с интегральной математической моделью пожара производится через величину теплового потока, отводимого из помещения в ограждающие конструкции. При этом, в место уравнений (5) и (7) в описании интегральной математической модели пожара в помещении, записывается следующее уравнение:

     QW = 2 (L1 + L2) - FS/ 2h gW1 dу + (gС1 + gf ) L1 L2   (3)

     где FS - суммарная площадь проемов; gf - средний удельный тепловой поток, отводимый из помещения в пол.

     Согласно  работе [1] gf = 0,7 gС1. 

      ГОСТ 12.1.004-91 “Пожарная  безопасность”

      Выдержка (расчет tНБ)  стр. 17-18

     ... Расчет tНБ - производится для наиболее опасного варианта развития пожара, характеризуется наибольшим темпам ОФП в рассматриваемом помещении. Сначала рассчитывают значение критической продолжительности пожара (tКР) по условию достижения каждым из ОФП предельно допустимых значений в зоне пребывания людей (рабочей зоне)

tТКР = (В/А) Ln 1 + ((70 - to)(273 + to) * Z) 1/n;

В = (353 CP V) / ((1- j) h Q ;      (25)

     По  потери видимости

tП.В.КР = (В/А) Ln 1 - ((V Ln (1,05 a E) )/ (LПР В Dm + Z)) 1/n; (26)

     По  пониженному содержанию кислорода

tО2КР = (В/А) Ln 1 - (( 0,44) / ( (B LO2/ V) + 0,27) * Z) -1 1/n; (27)

     По  каждому из газообразных токсичных  продуктов горения

tТ.ПКР = (В/А) Ln 1 - ((VX ) / (BLZ)) -1 1/n; (28)

     B - размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания материала и свободного объема помещения, кг.

     to - начальная температура воздуха в помещении 0С.

     n - показатель степени, учитывающий изменения массы выгораемого материала во времени.

     А - размерный параметр, учитывающий  неравность распределения ОФП по высоте помещения.

     Q - низшая теплота сгорания материала М Дж / кг К

     j - коэффициент теплопотерь.

      h - коэффициент полноты сгорания.

      V - свободный объем помещения.

      a - коэффициент отражения предметов на путях эвакуации.

      Е - начальная освещенность, Лк.

      LПР - предельная дальность видимости в дыму, м.

      Pm - дымообразующая способность горящего материала Нп м2 / кг.

      L - удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг материала кг/кг.

      Х - предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении.

      ( ХСО2 = 0,11 кг/м3; ХСО = 1,16 * 10-3 кг/м3; ХНCL = 23 * 10-6 кг/м3;)

      LO2 - удельный расход кислорода кг/кг.

     Если  под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный ОФП не представляет опасности. Параметры Z вычисляется по формуле:

     Z = (h/H) Exp (1,4(h/H) ), при Н 6 м        (29)

     h - высота рабочей зоны.

     Н - высота помещения.

     Определяется  высота рабочей зоны

     h = hПЛ + 1,7 - 0,5 б                                        (30)

     hПЛ - высота площадки, на которой находятся люди, над полом помещения.

     Б - разность высот пола, равная нулю при  горизонтальном его расположении.

     ... Параметры А и n вычисляются так:

     для случая горения жидкости с установившийся скоростью 

     А = yF F ; n = 1,

     yF - удельная массовая скорость выгорания жидкости.

     для кругового распространения пламени  пожара:

       А = 1,05 yF V2 ; n = 3,

     V - линейная скорость распространения пламени.

     для вертикальной или горизонтальной поверхности  горения в виде треугольника, одна из сторон которого увеличивается в двух направлениях за счет распространения пламени ( направление распространения огня в горизонтальном направлении, по занавесу после охвата его по всей высоте).

     А = yF V  в ; n = 2,

     в - перпендикулярный к направлению  движения пламени размер зоны горения.

Информация о работе Расчет ОФП, при пожаре в насосной по перекачке керосина. Программа ИРКР