Расчет ОФП, при пожаре в насосной по перекачке керосина. Программа ИРКР

 

5. Исходные  условия для ИРКР, результаты расчетов и итоги исследования

 

1. ИРКР № 6. Требуется определить критическую  продолжительность пожара по условию  достижения каждым из ОФП предельно допустимых значений в зоне пребывания людей (рабочей зоне) по формулам, приведенных на стр. 16-17 ГОСТ 12.1.004 - 91 “Пожарная безопасность. Общие требования”.

     Значение  коэффициента тепло - потерь принять j = 0,55

Из  ГОСТ 12.1.004 - 91

a = 0,3 ;  Е = 50 лК ; L_ПР (по условию) 18 м d = 0.

     Х_СО2  = 0,11 кг / м³ ; Х_СО = 1,16 * 10^-3 кг / м³ ; L _СО2  = 3,34 кг / м³ .

     n = 1; L _СО  = 0,148 кг/кг ; L _СО2  = 2,92 кг/кг.

     А = y_F  F ;  Z = h / H Exp (1,4 (h / H)) ; В = 353 С_Р V_CB/(1- j) h Q.

     V_CB = 80 % геометрич. V помещения.

     V_CB = ((L ₁ L ₂ Н) / 100) * 80 = 622,08 м³ ; D_M = 249 Hn м²/кг.

     А = (174 / 3600) * 21,6 = 1,044;

     В = (353 * 0,001 * 622,08) / ((1- 0,55) * 0,85 * 43,54) = 13,185635

     Z = (1,7 / 3,6) Exp (1,4 * (1,7 / 3,6)) = 0,9146676

     B/A = 13,185635 / 1,044 = 12,629919

     1.1) t ^T_KP  = ^1/n 2,2 мин

     1.2) По потери видимости:

     t ^ПВ_КР = ^1/n =

     = 0,43 мин

     1.3) По пониженному содержанию кислорода:

     t ^О2_КР = ^1/n = 1,75 мин

     1,4) По каждому из газообразных  продуктов:

     t ^ГП_ПР = ^1/n    L_CO = 0,148 кг/кг

     По  окиси углерода:

     t ^СО_КР = 12,629919 Ln [ 1-(0,7216128/1,78495)]^-1 = 6,5 мин

     По  двуокиси углерода:

                                                                            L_CO2 = 2,92 кг/кг

     t ^СО2_КР = 12,629919 Ln [1-(68,4288 / 35,216581) )]^-1 =12,629919 Ln^-1,06

     “-“  указывает на то, что данный ОФП  не представляет опасности.

     Из  полученных в результате расчета  значений критической продолжительности пожара выбираем минимальное.

     t_КР = min t ^T_КР ; t ^ПВ_КР ; t ^О2_КР ; t ^СО_КР ; t ^СО2_КР = t ^ПВ_КР = 0,43 мин

Результаты t_КР по ГОСТу       Результаты на базе ИММП

 t ^T_КР = 2,2 мин                    >   t ^T_КР = на 1 минуте (на 0,8 мин-t= 351K)                                                      

 t ^ПВ_КР = 0,43 мин t ^ПВ_КР = на 1 минуте (на 0,8 мин L_ВИД< L_УДОВ)

 t ^О2_КР = 1,75 мин < t ^О2_КР = 7 мин

 t ^СО_КР = 6,5 м   < t ^СО_К = 3 мин

 t ^СО2_КР = не представляет      = t ^СО2_К = за 15 минут пожара не достигает

                 опасности                             предельной парциальной плотности 
 

     Вывод: Вт ГОСТ 12.1.004 - 91 не верно считается то, что в помещении нет притока воздуха, поэтому результаты полеченные при помощи ИММП более точные. 

     2. ИРКР № 2.

     Требуется определить изменение среднеобъемной температуры и положения ПРД при включении в заданный момент времени развития пожара механической вытяжки. Дать схему газообмена и описать обстановку в районе дверных проемов.

     Производительность  вентиляторов (дымососов) дана преподавателем - 7500 м³/час.

     Время включения задано преподавателем - 1 минуте. 

     Результаты  расчетов               Таблица №4

 
 
 
 
 
 
 
 

     Итоги исследования в момент времени 2 мин

    ─ Среднеобъемная температура Тm^СВЫТ = 437⁰ С (Тm^{без ВЫТ} = 437⁰ С)

    ─ Положение плотности равных давлений Y_* = 1,53 м

     При включении механической вытяжки  изменилось положение ПРД, она теперь расположена выше, также как при  отсутствии вытяжки она находилась Y_* = 1,51 м . В верхней части дверного проема имеет место выходящий поток задымленного газа. Остекление к этому моменту времени разрушится, значит через остекление также имеет место выходящий поток задымленного газа. Одновременно с этим, через дверной проем и разрушенное оконное остекление идет приток воздуха т.к. (Y_Н^ДВЕРН= 0м, Y_Н^ОКН = 1,2 м) часть проемов находится ниже ПРД.

     Итоги исследования в момент времени 12 мин

    ─ Среднеобъемная температура Тm^СВЫТ = 631⁰ С (Тm^{без ВЫТ} = 627⁰ С)

    ─ Положение плотности равных давлений Y_* = 1,49 м

     При включении механической вытяжки  изменилось положение ПРД, она теперь расположена выше, также как при  отсутствии вытяжки она находилась Y_* = 1,48 м . В верхней части дверного проема имеет место выходящий поток задымленного газа. Остекление разрушено. Приток воздуха через дверной проем и разрушенное оконное остекление 11,462 м³/с или 13,862 кг/с.

     Истечение газа через дверной проем и  большую часть разрушенного остекления 37,546 м³/с или 14,671 кг/с. 
 

Графики зависимости

     Рис.2  Зависимость среднеобъемной

     температуры от времени

     Т⁰ С

             - График зависимости Тm от времени при развитии пожара                                       с механической вытяжкой.

             - График зависимости Тm от времени при развитии пожара                                       без  механической вытяжки. 
 
 
 

Рис.3  Зависимость среднеобъемной

оптической  плотности дыма от времени

 
 

Рис.4   Зависимость среднеобъемной концентрации

диоксида  углерода от времени. 

 

Рис.5 Зависимость  среднеобъемной концентрации

оксида  углерода от времени.

 

  

Рис.6   Зависимость среднеобъемной

концентрации  кислорода от времени 

 
 
 
 
 

Рис.7 зависимость координаты плоскости

равных  давлений от времени.

 
 

            - расположение плоскости равных давлений без механической вытяжки.

                - расположение плоскости равных давлений с работой механической вытяжки. 
 

Схемы газообмена 

Рис.8а  Схема газообмена в момент времени  равный 2 минутам. 
 
 
 

 
 

                                                                                                     
 

     

                                                                                                                     

               
 
 
 
 
 
 
 
 
 

Рис. 8б Схема газообмена в момент времени  равным 12 минутам.