Проектирование тестомесильной машины непрерывного действия

n="justify">       коефіцієнт, що враховує вплив двостороннього додатка навантаження ( -одностороннє навантаження),

      - коефіцієнт довговічності, =1

       межа витривалості зубів при вигині

       табл. 8.9 Иванов М.Н. – Детали  машин [4]

     

     

     Напруга, що допускається, при перевантаженні 

     

     Визначимо напругу вигину, що допускається, для  прямозубой вихідного рівня

     

     

     Міжосьова відстань a=180 мм

     Модуль  щеплення m=(0.01…0.02)·a

     M=0.015·180=2.7

     Приймаємо рівною m=3

     Число зубів шестерні

       привідний вал

       проміжний вал 

     Ділильні  діаметри шестерні

     

     Діаметр вершини зубів

     d_a1=d₁+2m=150+2*3=156мм

     d_a2=d₂+2m=210+2*3=216мм

     Діаметр западин

     d_f1=d₁ -2.5m=150-2.5*3=142.5мм

     d_f2=d₂ -2.5m=210-2.5*3=202.5мм 

     5.7 Проектування пріводного валу 

     а) Діаметр валу під підшипником

     [τ_кр] = 25МПа  

     d_п = (7.1) 

     d_п = 46мм

     Приймаємо діаметр валу під підшипник рівним d_п = 45мм

     б) Визначуваний діаметр валу під зубчасте колесо з рівняння 

     d_п = d_к + 2h, 

     де  h – висота буртика.

     Приймаємо по рекомендаціях h = 2 мм, тоді:

     45 = d_к + 2·2

     Звідки d_к= 42 мм.

     в) Діаметр валу під ущільнення:

     d_у1 = d_п = 45мм.

     d_у2 = d_п =45+2h=45+2·3=50мм

     Приймаємо по рекомендаціях h = 4 мм

     г) Діаметр валу під кріплення лопатки

     d_вл = d_п +2×h= 45+2×3=50 мм.

     Вал встановлюємо на радіальних сферичних  дворядних шарикопідшипниках середньої  серії №1309 (С = 58,6 кН; С₀ = 35,9 кН). 

     5.8 Розрахункова схема пріводного валу 

     Навантаження на вал: а) радіальна F_R і окружна F_t сили від циліндрового прямозубого колеса; б) окружна сила від лопатки машини тестомісилки F_tl (их 11) 

        

     

      ;

     F_л = 315 Н, F_t = 6480 Н, F_tl = 2105 Н;

     T= F_t ·d₁/2 – момент, що крутить, з шестерні.

     а) Побудуємо розрахункову схему пріводного валу

     Визначимо реакції в опорах валу у вертикальній плоскості: ;

     R_BB= 113 H; 

     R_AB=1943Н;

     Т_л=F_л*140=315*0,140=44 Нм.

     Перевірка:

      .

     б) Побудуємо епюру моментів, що вигинають, у вертикальній плоскості.

     Момент, що вигинає, на опорі А:

     М_AB =- F_R 0,11 = -2105·0,11=231 Н мм.

     Визначимо реакції в опорах валу в горизонтальній площині:

      ;

     R_ВГ = 792Н;

     R_AГ = 6960Н.

     Перевірка:

      .

     в) Побудуємо епюру моментів, що вигинають, в горизонтальній плоскості момент, що Вигинає, на опорі А

     M_AГ = -F_t 0,11-Т = -6480 ·0,11-486=1198 Н мм.

     Визначимо сумарний момент, що вигинає, в небезпечному перетині на опорі А

     

     

     Сумарні радіальні реакції в опорах А і У валу

       

 

     Висновок 
 
У даній роботі дана класифікація тістомісильних машин, що використовуються на сучасних харчових підприємствах, що забезпечують високий рівень виробництва і збільшують його продуктивність. Наведено аналіз тістомісильних машин періодичної і безперервної дії, який показує основну залежність типу машини від виду використовуваного сировини; розглянуто пристрій і конструктивні особливості, наведені технічні характеристики вітчизняних та імпортних тістомісильних машин. 
Дано опис тістомісильних машин конструкції І8-ХТА-12 / 1; зазначена область її застосування в потоковій лінії; правильність монтажу та обслуговування, розглянуті конструкції, принцип роботи і технічні характеристики. 
Наведено розрахунки витрати енергії на заміс тесту, продуктивності, приводного валу, шестерні. Був обраний привід і розраховані його основні параметри, підібраний моторредуктор. 
У результаті проведених досліджень було встановлено, що тістомісильна машина, що використовується в харчових виробництвах, є високоефективним технологічним обладнанням, яке значно підвищує продуктивність праці.