Автор: Пользователь скрыл имя, 21 Декабря 2012 в 17:35, курсовая работа
С целью увеличения полезного выхода древесины номинальные размеры сечений заготовок приближены к соответствующим размерам выпускаемых пиломатериалов и установлены ГОСТ для древесины влажностью 15 %. Заготовки влажностью более 15 % должны выпускаться с припуском на усушку. Влажность заготовок обычно должна соответствовать заданной техническими условиями или стандартами влажности для выпускаемых деталей
ВВЕДЕНИЕ…………………………………………………...…………………..................
1. Анализ конструкции станка .…………………….……...……………………………….
1.1. Назначение и полная классификация станка..………………………………...…..
1.2. Место станка в технологическом потоке…………………………………………..
1.3. Описание конструкции станка с указанием взаимодействия механизмов
функциональных узлов …………………………………………………………….…….....
1.4. Техническая характеристика станка с предельными параметрами обработки
1.5. Режущий инструмент…………………………………………………….…………
1.6. Обеспеченность требованиям стандарта безопасности
2. Кинематические расчеты……………………………………………...…..……….……
2.1. Расчет скорости подачи………………………………………………...…..….……
2.2. Расчет скорости резания …………………………………...……………….………
3. Расчет потерь мощности в элементах кинематической цепи………………………….
4. Решение обратной задачи по резанию…………………………………………………..
4.1. Расчет скорости подачи по мощности резания……………………………………
4.2. Расчет скорости подачи по заданному уровню шероховатости обрабатываемой поверхности………………………………………………………………………………….
4.3. Расчет скорости подачи по работоспособности инструмента……………………
5. Расчет сил и мощности резания………………………………………………………….
6. Составление уравнения тягового баланса по расчетной схеме………………………
ЗАКЛЮЧЕНИЕ…………………………………………………………………..……….....
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК……………………………………………...……....
Требуется определить координаты гребней волн и шероховатость фрезерованной поверхности.
Исходные данные и расчеты рекомендуется представить в виде табл. 2.
Таблица 2
Форма расчета координат гребней волн
Радиусы пар зубьев |
R1…R2 |
R2…R3 |
R3…R4 |
R4…R1 |
|
Подача на зуб, мм |
2 |
2 |
2 |
2 |
Максимальный радиус фрезы, мм |
70,06 |
70,06 |
70,06 |
70,06 |
Радиусы лезвий в паре: R1i, мм |
70,06 |
70,0 |
69,96 |
70,02 |
R2i, мм |
70,0 |
69,96 |
70,02 |
70,06 |
Погрешность в паре лезвий, Δi = R1i – R2i, мм |
0,06 |
0,04 |
-0,06 |
-0,04 |
Порядковый номер пары, i |
1 |
2 |
3 |
4 |
Высота гребней по (131), уi, мм |
0,069 |
0,101 |
0,109 |
0,041 |
Абсцисса гребней по (130), хi, мм |
3,1 |
4,4 |
2,9 |
5,6 |
Шероховатость поверхности Rm max =101 мкм.
При R= R max =R1 подача на зуб, мм
Кроме того, из (131) следует
. (4)
Отсюда можно сделать два вывода. Во-первых, неточность радиусов ∆ фрезы не должна превышать высоту гребней кинематических волн у. Во-вторых, значение подачи на зуб складывается из двух слагаемых. Первое из них равно половине максимального значения Sz при ∆=0, а второе меньше первого с поправкой на погрешность длин радиусов ∆.
В табл. 3 приведены значения подачи на зуб, полученные по формуле (4). Максимальное значение Sz получено при ∆=0, минимальное – при ∆=у.
Таблица 3
Предельные значения подачи на зуб
при цилиндрическом фрезеровании древесины
Высота неровностей Rm max, мкм |
Значения подачи на зуб Sz, мм, при диаметре окружности резания D, мм | |||||||
60 |
80 |
100 |
120 |
140 |
160 |
180 |
200 | |
6,3 |
0,6/1,2 |
0,7/1,4 |
0,8/1,6 |
0,9/1,7 |
0,9/1,9 |
1,0/2,0 |
1,1/2,1 |
1,1/2,2 |
12,5 |
0,9/1,7 |
1,1/2,0 |
1,2/2,2 |
1,3/2,4 |
1,4/2,6 |
1,5/2,8 |
1,6/3,0 |
1,7/3,2 |
25 |
1,3/2,4 |
1,5/2,8 |
1,7/3,2 |
1,8/3,5 |
2,0/3,7 |
2,1/4,0 |
2,3/4,2 |
2,4/4,5 |
50 |
1,7/3,5 |
2,1/4,0 |
2,3/4,5 |
2,6/4,9 |
2,8/5,3 |
3,0/5,7 |
3,1/6,0 |
3,3/6,3 |
100 |
2,4/4,9 |
2,8/5,7 |
3,2/6,3 |
3,5/6,9 |
3,9/7,5 |
4,1/8,0 |
4,4/8,5 |
4,6/8,9 |
200 |
3,7/6,9 |
4,3/8,0 |
4,8/8,9 |
5,2/9,8 |
5,7/10,6 |
6,1/11,3 |
6,4/12,0 |
6,8/12,6 |
400 |
5,1/9,8 |
5,9/11,3 |
6,6/12,6 |
7,3/13,8 |
7,8/14,9 |
7,4/16,0 |
8,9/17,0 |
9,4/17,9 |
800 |
6,9/13,8 |
8,2/15,9 |
9,2/17,8 |
10,1/19,5 |
10,9/21,1 |
11,7/22,6 |
12,4/23,9 |
13,1/25,2 |
Прифуговка лезвий. Прифуговка лезвий позволяет уменьшить неточность расположения режущих кромок. При прифуговке радиус фрезы укорочивается на величину t, и на задней поверхности лезвия образуется фаска (рис. 2). Ширина фаски должна быть не более b = 0,15-0,20 мм.
Отрезок DC = b + ttgg.
Отрезок АВ = t сtga =t tg(b+g).
Отсюда
.
При b = 0,15 мм допустимая величина стачивания лезвия при прифуговке будет равна (g = 35°, b = 40°)
=0,0495 мм.
Прифуговку стального
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В данной курсовой работе был проведен анализ широкоуниверсального фрезерного станка ФС-1. Станок классифицирован по всем показателям.Станок соответствует всем требованиям стандартов безопасности. В его конструкции предусмотрены различные электрические блокировки, когтевая защита и ограждения.
Распиливание материала происходит при скорости резания V = 68м/с скорости подачи U = 36,5 м/мин.Скорость подачи рассчитана с учетом ограничений, рассчитаны силы резания и мощность привода механизма резания, составлено уравнение тягового баланса.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
1. Колокатов А.М. Методические
указания по расчету (
2. Некрасов С.С. Обработка материалов резанием. - М.: Агропромиздат, 1988.- 336 с.
3. Резание конструкционных материалов, режущие инструменты и станки /Кривоухов В.А., Петруха П.П. и др. - М. :Машиностроение, 1967. - 654 с.
4. Краткий справочник металлиста./ Под ред. А.Н.Малова и др. - Изд.2-е.- М. :Машиностроение, 1971. - 767 с.
5. Справочник технолога
- машиностроителя. В 2 т. /Под ред.
А.Г. Косиловой и Р.К.
6. Долматовский Г.А. Справочник
технолога по обработке
7. Некрасов С.С., Байкалова
В.Н Методические рекомендации
по выполнению домашнего
8. Некрасов С.С., Байкалова
В.Н., Колокатов А.М. Определение
технической нормы времени
9. Некрасов С.С., Колокатов
А.М., Баграмов Л.Г. Частные