Автор: Пользователь скрыл имя, 21 Апреля 2013 в 09:49, курсовая работа
Ректификация – разделение жидких однородных смесей на составляющие вещества или группы составляющих веществ в результате противоточного взаимодействия паровой смеси и жидкой смеси.
Возможность разделения жидкой смеси на составляющие её компоненты ректификацией обусловлена тем, что состав пара, образующегося над жидкой смесью, отличается от состава жидкой смеси в условиях равновесного состояния пара и жидкости. Сущность процесса ректификации рассмотрим на простейшем примере разделения двухкомпонентной смеси, как и в случае нашего задания по курсовому проектированию, где требуется спроектировать ректификационную установку для разделения смеси «бензол-толуол».
1. Описание процесса ректификации………………………………………4
2. Описание технологической схемы ректификационной установки……7
3. Расчет тарельчатой ректификационной колонны………………………9
3.1 Определение производительности по дистилляту и кубовому остатку...............9
3.2 Определение молярных концентраций исходной смеси, дистиллята и кубового остатка. ………………………………………………………………………..10
3.3 Построение равновесной кривой и изобары температур кипения и конденсации (приложение. 1) …………………………………………………………………10
3.4 Определение минимального флегмового числа (приложение.1) …………..…11
3.5 Определение оптимального флегмового числа (приложение 1) ……………...11
3.6 Определение потоков пара по колонне……………………………………13
3.7 и 3.8 Определение ориентировочного диаметра колонны и основных конструктивных характеристик контактного устройства………………………………13
3.9 Расчет рабочей скорости пара……………………………………………14
3.10 Определение диаметра колонны……………………………………...…14
3.11 Выбор решетки…………………………………………………….…14
3.12 Гидравлический расчет контактного устройства…………………………..15
3.13 Определение минимального расстояния между тарелками…………………16
3.14 Определение кинематических коэффициентов……………………………16
3.15 Построение кинетической кривой и определение числа тарелок……….……19
3.16 Определение гидравлического сопротивления колонны……………………19
4. Расчет проходного диаметра штуцеров колонны и выбор фланцев..…20
4.1 Штуцер для входа исходной смеси…………………………………….…20
4.2 Штуцер для выхода пара в дефлегматор…………………………………..20
4.3 Штуцер для входа флегмы в колонну…………………………………..…21
4.4 Штуцер для выхода кубовой жидкости……………………………………21
4.5 Штуцер для входа пара из кипятильника………………………………..…21
4.6 Изготовление штуцеров и выбор фланцев…………………………………22
5. Выбор насосов…………………………………………………………….23
5.1 Насос для подачи исходной смеси………………………………………..23
5.2 Насос для подачи флегмы в колонну и насос для подачи дистиллята в холодильник…………………………………………………………………..…23
6. Расчет кожухотрубчатого конденсатора (дефлегматора)………………24
7. Расчет кожухотрубчатого теплообменника (рекуператора)………..….27
8. Расчет кипятильника……………………………………………………...29
9. Расчет холодильника…………………………………………………..….32
10. Расчет кожухотрубчатого конденсатора (дефлегматора)…………..…34
11.Тепловой баланс ректификации………………………………………...36
12. Расчет колонны на ветровую нагрузку………………………………..37
Список использованной литературы………………………..…...42
Число труб 121 шт, d=25 2 мм с шагом 32 мм, F=23 м2, L=2500м, D=400мм.
8. Расчет кипятильника
Греющий пар Кубовая жидкость
tп = 170 0C
кг/м3
0.163 Па с
λсм=67,9*10-2 Вт/м К
r =1544,85 кДж/кг
Gк=1,55 кг/с
tж =1000С
кг/м3
r =2051 кДж/кг
Вт/м К
Молярный расход паров:
Тепловая нагрузка аппарата, Вт:
Q=r
Расход охлаждающей жидкости (воды):
Примем трубы теплообменника диаметром 25 2 мм. Задаемся критерием Рейнольдса для кубовой жидкости Re = 15000 (развитое турбулентное течение) и определяем требуемое число труб:
Принимаем шестиходовой теплообменник с (табл. ХХХΙV):
Число труб 204/6=34 шт, d = 25 2 мм с шагом 32 мм, D = 600 мм.
Пересчитаем критерий Рейнольдса:
Определяем коэффициент теплоотдачи для кубовой жидкости:
Оценим ориентировочно величину требуемой поверхности теплопередачи.
По таблице ориентировочное
среднее значение коэффициента теплопередачи
в конденсаторах паров
Δtср =60 0C
Тогда ориентировочная площадь поверхности конденсатора:
Принимаем F=37м2, L =2000м2
Определяем коэффициент теплоотдачи для греющего пара:
Коэффициент теплоотдачи от пара, конденсирующегося в пучке труб
Тепловая проводимость загрязнения со стороны кубовой жидкости (табл. ХХХΙ [1])-для органических веществ (толуол):
Термическое сопротивление стальной стенки трубы
где -коэффициент теплопроводности стали (табл.ХХVΙΙΙ)
Тепловая проводимость загрязнения со стороны воды
Суммарное термическое сопротивление стенки и загрязнений
Коэффициент теплопередачи К считается, как для плоской стенки, поскольку отношению
> 0.5
Тогда требуемая площадь теплообмена
Имеем запас по площади
%
Принимаем теплообменник шестиходовой с L=6000 м, Fтр=95 м2, D=600 м, n=204/6=36 шт.
9. Расчет холодильника
Дистиллят
Вода
Gр=0,95кг/с
tн =75,350С, tк = 300C
ρбен=878,6 кг/м3
Сf = 4177 Дж/кг К
μб=0,9*10-3 Па с
λсм =0,525 Вт/м К
Pr=6
Nu=80
tн =100С, tк = 400C
кг/м3
Св = 4194 Дж/кг К
Вт/м К
Тепловая нагрузка аппарата, Вт:
Q=GдСвн(tдн-tвк)= 0,95*4194(75,35-40)=1,4*105
Расход охлаждающей жидкости (воды)
Средняя разность температур:
Примем трубы теплообменника диаметром 25 2 мм. Задаемся критерием Рейнольдса для исходной смеси Re = 15000 (развитое турбулентное течение) и определяем требуемое число труб:
Предварительно примем число трубок 13 при диаметре кожуха 150 мм
Определяем коэффициент теплоотдачи для дистиллята:
Оценим ориентировочно величину требуемой поверхности теплопередачи.
По таблице ориентировочное среднее значение коэффициента теплопередачи в конденсаторах паров органических веществ К=1400 Вт/(м2К).
Определяем коэффициент теплоотдачи для воды:
Тепловая проводимость загрязнения со стороны исходной жидкости (табл. ХХХΙ [1])
Термическое сопротивление стальной стенки трубы
где - коэффициент теплопроводности стали (табл. ХХVΙΙΙ)
Тепловая проводимость загрязнения со стороны кубовой жидкости
Суммарное термическое сопротивление стенки и загрязнений
Коэффициент теплопередачи К считается, как для плоской стенки, поскольку отношению
> 0.5
Требуемая площадь теплообмена
Примем одноходовой теплообменник с площадью поверхности такого порядка (табл. ХХХΙV):
Число труб 43 шт, d = 25 2 мм с шагом 32 мм, F = 18 м2, L = 2000м, D=400 мм.
10. Расчет кожухотрубчатого
Исходная смесь Греющий пар
tн =44,7 0C, tк =92,7 0C
ρсм=872 кг/м3
163 Па с
λсм=0,13 Вт/м К
r =2057 кДж/кг
Св = 2555,9 Дж/кг К
Nu=67*0,70,25=61,3
rп =2057 кДж/кг
tгрп =1700С
кг/м3
Св = 4180 Дж/кг К
Вт/м К
Тепловая нагрузка аппарата:
Q=GиСи(tик-tин)= 2.5*2095*(62.7-44.7)=251400 Вт
Расход греющего пара:
Gп= Q/ rп=251.4/2057=0,12 кг/с
Примем трубы теплообменника диаметром 25 2 мм. Задаемся критерием Рейнольдса для воды Re=15000 (развитое турбулентное течение) и определяем требуемое число труб:
Принимаем одноходовой теплообменник с (табл. ХХХΙV):
Число труб 43 шт, d = 25 2 мм с шагом 32 мм, D = 259 мм.
Пересчет критерия Рейнольдса:
Re=1500*29/43=10116.3
Вт/(м2К)
Оценим ориентировочно величину требуемой поверхности теплопередачи. tср=68,70C
По таблице ориентировочное среднее значение коэффициента теплопередачи в конденсаторах паров органических веществ К=300 Вт/(м2К).
Тогда ориенировочная площадь поверхности конденсатора:
Двухходовой теплообменник с площадью поверхности такого порядка (табл. ХХХΙV) :Число труб 43 шт, d=25 2 мм с шагом 32 мм, F=10 м2, L=3000м, D=259 мм.
Коэффициент теплоотдачи от пара:
где =0,55 ( граф.4-8 [1])- усредненный для всего пучка коэффициент, зависящий от расположения труб в пучке и от числа труб в каждом вертикальном ряду, выберем шахматное расположение труб
Тепловая проводимость загрязнения со стороны метанола
(табл. ХХХΙ [1])
Термическое сопротивление стальной стенки трубы
м2К/Вт,
где - коэффициент теплопроводности стали (табл.ХХVΙΙΙ)
Тепловая проводимость загрязнения со стороны пара:
Вт/(м2К)
Суммарное термическое сопротивление стенки и загрязнений
Коэффициент теплопередачи К считается, как для плоской стенки, поскольку отношению > 0.5
Требуемая площадь теплообмена
Имеем запас по площади
11.Тепловой баланс ректификации
Q1-тепло, поступающее с исходной смесью
Q2-тепло, поступающее с парами кубовой жидкости
Q3-тепло, поступающее из дефлегматора
Q4-тепло,уходящее с парами в дефлегматор
Q5-тепло, уходящее с кубовой жидкостью в кипятильник
Q6-потери в ОС
Q6=0.01(Q1+ Q2+ Q3)
Q2=Gf cf tf=2.5*2095*92.7=485516.3 Дж
Q3=R Gр cрtр
=2,3*0,95*0,54*78*4190=385614,
Q5=Gw cw tw=1.55*5583*110=2759175.1 Дж
Q1=506.5 к Дж
12. Расчет колонны на ветровую нагрузку
Исходные данные
Стержень жестко закреплен с одного края
q3
q2
q1
Ветровой напор q принимаем равно-распределенным, т.е. его можно заменить на q1, q2, q3 - равнодействующие силы, приложенные к серединам участков.
Рассчитаем равнодействующую ветровую нагрузку на определенном участке Pi.
ci - Коэффициент аэродинамического обтекания
qi - Ветровой напор в середине –го участка
βi - Динамическое воздействие ветра
Di - Наружный диаметр колонны с учетом теплоизоляции
Hi - Высота i-го участка. Н=3.9 м
Для цилиндрических форм ci=0,6
Где cкоростной напор ветра q0=35*10-5 МПа, максимальный в выбранном районе, т.к высота уровней приложения равнодействующей ветровой нагрузки колонна не превышает 11 м.
θi - Возрастание скорости ветра в зависимости от расстояния от земли.
х1=1.95 м
х2= 5.9 м
х3=9.8 м
Период собственных колебаний колонны:
Где I - Момент инерции сечения
- Угол поворота опорного сечения,
Вес аппарата (максимальный) G=0,75 МH
Модуль упругости материала колонны E= 2,15*105 МПа
Высота колонны H=10,04 M
- Коэффициент сжатия грунта
Экваториальный момент инерции фундаментного кольца
, где
- Наружный диаметр опорного кольца
mi - Коэффициент пульсации (зависит от Н, до 25 метров m=const=0,35 ).
P1=P2=P3= 1,82*10-3 MH
Ветровой момент, действующий на колонну:
M=Σxi Pi+Pmk*xmk=1.82*10-3(1.92+5.9+
гдеPmk*xmk - Добавочный момент металлоконструкций (площадка обслуживания). В нашем случае Pmk*xmk =0.
Информация о работе Ректификационная установка для разделения смеси бензол-толуол