Автор: Пользователь скрыл имя, 07 Мая 2013 в 17:27, дипломная работа
В данном дипломном проекте ставится задача тщательного анализа системы очистки бурового раствора, её отдельных элементов, в том числе вибросита и СГУ на их базе, сравнительной оценки существующих систем очистки, поиска возможных направлений повышения надежности и долговечности отдельных узлов и агрегатов, а также выбора наиболее подходящего типа оборудования для комплектации циркуляционной системы БУ 4Э с ДГУ.
ВВЕДЕНИЕ
1 КОНСТРУКТИВНО-ЭКСПЛУАТАЦИОННЫЙ АНАЛИЗ ОБОРУДОВАНИЯ И ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ПРОЕКТА
1.1 Анализ существующих систем очистки бурового раствора
1.1.1 Анализ существующей системы очистки, применяемой в ООО «БКЕ»
1.1.1.1 Анализ вибросит ЛВС-1М
1.1.1.2 Анализ СГУ на базе ЛВС-1М
1.1.1.3 Недостатки существующей системы очистки бурового раствора
1.1.2 Четырёхступенчатой система очистки бурового рас¬твора
1.1.3 Блок очистки бурового раствора компании «ЛОНГБИМ Лтд»
1.1.4 Анализ системы очистки бурового раствора CОБР-1-Ц
1.1.5 Анализ блока очистки производства компании MI SWACO
1.1.5.1 Анализ вибросита Mangoose PT с каркасными сетками, c линейной и сбалансированной эллиптической вибрацией
1.1.5.2 Анализ СГУ на базе вибросита Mongoose PT
1.1.5.3 Преимущества блока 3х-ступенчатой очистки компании MI-SWACO
1.3 Патентные разработки
2 РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ
2.1 Определение количества вибросит и гидроциклонов СГУ
2.1.1 Расчёт максимальной подачи буровых насосов
2.2 Расчёт основных параметров вибросита Mongoose PT
2.2.1 Расчёт амплитуды, частоты колебаний и скорости транспортирования шлама вибросита Mongoose РТ
2.2.2 Конструкция и расчет дебаланса
2.2.2.1 Расчёт максимального статического момента дебаланса
2.2.2.2 Расчёт статического момента от двух крышек с лысками
2.2.2.3 Расчёт максимального статического момента
2.2.2.4 Проверочный расчет дебаланса
2.2.3 Проверочный расчет на прочность упругих элементов вибросита Mongoose PT
2.2.3.1 Расчёт напряжений от среза
2.2.3.2 Расчёт напряжения кручения
2.2.3.3 Расчёт максимальных напряжений в сечении
2.3 Расчёт параметров гидроциклонов
2.3.1. Расчёт параметров гидроциклонов пескоотделителя
2.3.2 Расчёт параметров гидроциклонов илоотделителя
2.4 Расчет нагнетательного трубопровода от шламового насоса к гидроциклонам илоотделителя
2.5 Подбор шламового насоса для гидроциклонов илоотделителя
2.5.1 Расчёт требуемого напора насоса
2.5.2 Расчёт коэффициента быстроходности
2.5.3 Расчёт объемного КПД насоса
2.5.4 Расчёт гидравлического КПД насоса
2.5.5 Расчёт механического КПД насоса
2.5.6 Расчёт полного КПД насоса
2.5.7 Расчёт мощности на валу насоса
2.5.8 Расчёт крутящего момента на валу
2.5.9 Расчёт диаметар вала
2.5.10 Расчёт диаметра входа на рабочие лопасти
2.5.11 Расчёт длину ступицы колеса
2.5.12 Расчёт скорости входа в рабочее колесо
2.5.13 Расчёт ширины лопаток
2.5.14 Расчёт окружной скорости на выходе из колеса
2.5.15 Расчёт диаметра выхода из рабочих лопастей
2.5.16 Расчёт отношения диаметров входа и выхода
2.5.17 Расчёт ширины лопасти на выходе
2.8.18 Расчёт количества лопаток рабочего колеса
3 МОНТАЖ, ТЕХНИЧЕСКОЕ ОБСЛУЖИВАНИЕ И РЕМОНТ СИСТЕМЫ ОЧИСТКИ
3.1 Характеристика системы очистки бурового раствора
3.2 Монтаж, эксплуатация и ремонт системы очистки
3.2.1 Монтаж вибросит
3.2.2 Эксплуатация вибросита
3.2.3 Техническое обслуживание и ремонт вибросит
3.2.4 Монтаж СГУ
3.2.5 Техническое обслуживание и ремонт СГУ
3.2.6 Монтаж насосного агрегата ИНС-220
3.2.7 Техническое обслуживание и ремонт насосного агрегата
4 ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СВАРНОГО СОЕДИНЕНИЯ
4.1 Описание свариваемой конструкции
4.2 Выбор электродов
4.2.1Химический состав свариваемого материала
4.2.2 Основные механические свойства свариваемого металла
4.2.3 Выбираем электрода
4.2.4 Сравнительная характеристика металла материала и электрода
4.2.5 Вывод о правильности подбора электродов
4.3 Входной контроль электродов
4.4 Проверка сварочно-технологических свойств сварочных электродов
4.5 Выбор и расчёт режима ручной дуговой сварки
4.6 Расчет сварного соединения на прочность
4.7 Выбор сварочного оборудования
4.8 Карта технологического процесса сварки сварного соединения
4.9 Контроль качества сварного соединения
4.9.1 Визуальный и измерительный контроль
4.9.2 Ультразвуковая дефектоскопия
4.9.3 Гидравлические испытания
5 РАСЧЕТ ЭКОНОМИЧЕСКОГО ЭФФЕКТА ОТ ВНЕДРЕНИЕ ВИБРОСИТ МОДЕЛИ Mongoose PT И СГУ НА ИХ БАЗЕ
5.1 Технологический эффект
5.2 Исходные данные для расчета
5.3 Методика расчета экономического эффекта
5.3.1 Годовой экономический эффект
5.3.2 Годовой объем бурения
5.3.3 Количество скважин на установку в год
5.3.4 Коммерческая скорость бурения
5.3.5 Станко-месяцы бурения
5.3.6 Механическая скорость бурения
5.3.7 Срок окупаемости дополнительных капитальных вложений в проект
5.4 Расчет экономического эффекта модернизации системы очистки буровых растворов за счет внедрения вибросит модели Mongoose PT и СГУ на их базе в БУ Уралмаш 4Э с ДГУ
5.5 Технико-экономические показатели модернизации системы очистки
бурового раствора за счет внедрения вибросит MongoosePT и СГУ на их базе
6 ЭКОЛОГИЯ. ОХРАНА ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ. БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ
6.1 Экологическая защита и охрана окружающей среды
6.1.1 Общие положения
6.1.2 Характеристика твердых и высокопластичных отходов бурения
6.1.3 Методы и технологии нейтрализации и утилизации твердых отходов бурения
6.2 Охрана труда
6.2.1 Общие положения
6.2.2 Охрана труда работников
6.2.3 Анализ существующих потенциально опасных и вредных производственных факторов
6.2.4 Обеспечение спецодеждой, обувью и средствами индивидуальной защиты
6.2.5 Требования безопасности при работе с электроустановками
6.2.6 Знаки и надписи безопасности, опознавательная окраска
6.3 Промышленная безопасность
6.3.1 Обеспечение требований промышленной безопасности к эксплуатации опасного производственного объекта
6.3.2 Профессиональная подготовка персонала
6.3.3 Производственный контроль за соблюдением требований промышленной безопасности и охраны труда
6.3.4 План действий в аварийных и чрезвычайных ситуациях
6.4 Пожарная безопасность
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАНЫХ ИСТОЧНИКОВ
,
где = 0,16 х 10-3 м - размер отверстий сита 0,16 х 0,16 мм;
a = (1-2) х 10-3 м — амплитуда колебаний сита, на основании практических данных.
Практически при:
а = 1 х 10-3 n = 2000 мин-1
а = 2 х 10-3 n = 1000 мин-1
Выбираем электродвигатель с n = 1800 мин-1, он подходит для различной амплитуды колебаний вибросита.
Амплитуда колебаний меняется раздвижением грузов дебаланса.
Определим скорость транспортирования шлама по виброситу. Частота колебаний плоской поверхности: n = 1800 мин-1, тогда угловая частота
.
Амплитуда колебаний м, угол наклона сита к горизонту = 0, угол вибраций = 45°,
Коэффициент трения покоя и скольжения соответственно 1= 1; f= 0,7.
Коэффициент восстановления при ударе R=0,1. Рассчитываем параметр перегрузки :
,
.
= 5,1 > l , т.е. имеет место движение частицы с подбрасыванием.
Корме того:
,
.
= 2,9 , поэтому для режима интенсивного подбрасывания имеем формулу :
,
Так как = 0, sin = 0, соs = 1, формула принимает вид:
,
где
,
.
Скорость транспортировки шлама
м/с.
Таким образом, средняя скорость транспортирования шлама виброситом с линейными колебаниями будет равна 0,23 м/с.
При ширине кассеты b = 1186 мм и толщине
слоя шлама h = 50 мм
производительность вибросита
по шламу будет равна:
,
.
Вывод: На основании расчёта определены следующие основные параметры вибросита:
- амплитуда колебаний вибросита 1-2 мм;
- частота колебаний 1800 мин-1 ;
- скорость транспортирования шлама м/с;
- производительность вибросита по шламу /ч.
2.2.2 Конструкция и расчет дебаланса
Основным параметром, характеризующим дебаланс как элемент центробежного возбудителя, является статический момент его массы относительно оси вращения.
Дебалансом может служить эксцентрично закрепленное относительно оси вращения тело любой формы, статический момент массы которого относительно этой оси равен заданному. Особенности пуска и остановки многих вибрационных машин определяют требования к конструкции и форме их дебалансов, которые сводятся к облегчению запуска и уменьшению резонансных явлений при остановке вибромашины. Достигается это уменьшением момента инерции дебаланса при сохранении заданного статическим моментом массы (постоянные дебалансы) или с меняющимся в процессе запуска и остановки статическим моментом массы (выдвижные дебалансы).
Дебалансы того и другого типа могут быть регулируемыми (позволяющими менять в определенных пределах статический момент массы) и нерегулируемыми.
Для вибросита Mongoose РТ применим постоянный дебаланс, закрепленный на дебалансном валу вибратора линейных колебаний. Сам дебаланс состоит из двух грузов в форме кольцевого сектора, скрепленных двумя крышками в форме усеченного круга.
Переставляя два груза между крышками можно менять статический момент массы дебаланса от Sмаx до 0.
2.2.2.1 Расчёт максимального статического момента дебаланса
,
- статический момент от двух
грузов,
где, = 4,3 кг - масса одного груза;
- эксцентриситет массы,
Для кругового сегмента с данными:
- = 0,086
- R = 0,14
- =70°
.
.
Определим эксцентриситет массы (расстояние центра тяжести от оси вращения)
,
м.
кг/м.
2.2.2.2 Расчёт статического момента от двух крышек с лысками
Статический момент от крышки с лыской будет равен статическому моменту кругового сегмента, наложенного на цельный круг, противоположного лыске.
Площадь кругового сегмента:
,
где
,
= 45°,
,
.
Масса крышки:
,
где = 7,82 кг/м3 - удельный вес стали;
- толщина крышки, = 10 мм
.
Эксцентриситет кругового сегмента равен:
,
м.
Статический момент массы от двух крышек равен:
,
кг/м.
2.2.2.3 Расчёт максимального статического момента
,
кг/м.
Максимальный статический момент дебаланса должен обеспечить выбранную максимальную амплитуду линейных колебаний вибросита.
Дебалансы со съемными грузами состоят из основного дебаланса и съемных грузов. Болты крепящие грузы не воспринимают вынуждающие силы. Они обеспечивают надежную фиксацию груза на основном дебалансе совместно с крышками. Изменение статического момента осуществляется за счет установки грузов в различные положения, изменением их числа.
Дебалансы со съемными грузами позволяют изменять статический момент не непрерывно, а ступенями.
Недостатком съемных грузов является необходимость тщательной установки грузов, затяжки и особенно законтрирования болтовых соединений и повседневного наблюдения за ними для обеспечения безопасности эксплуатации.
2.2.2.4 Проверочный расчет дебаланса
Максимальный статический
Решим уравнения для
вынужденных колебаний с принуд
,
где - амплитуда вынужденной силы, Н;
m - масса колеблющейся части вибросита, кг;
- угловая частота, рад/с;
- собственная частота колебания системы;
с - коэффициент жесткости пружин.
Определим массу колеблющейся части вибросита, кг:
,
где - масса вибратора, кг;
- масса вибрирующей рамы,
- масса бурового раствора на вибросите, кг;
,
где - объем бурового раствора на вибросите, м3;
,
где - рабочая поверхность сита, =1,858 м2
h =50 мм - толщина слоя шлама;
м3,
кг,
кг.
Определим амплитуду вынуждающей силы от одного вала вибратора
,
где - максимальный статистический момент от двух грузов и двух крышек, кг/м;
- угловая частота
,
,
.
Определим коэффициент жесткости пружин вибросита
,
где G - модуль сдвига, G = 8 х 104 МПа
d - диаметр проволоки, d = 0,02 м;
D - средний диаметр навивки, D=0,16 м;
n - число витков, n=5;
К - количество пружин, К=4.
Н/м.
Собственная частота колебания системы
,
.
Максимальная амплитуда колебаний
м.
Вывод: Проверочный расчёт дебаланса показал, что максимальная амплитуда колебаний, получаемая на вибросите с линейными колебаниями с помощью описанной выше конструкции дебаланса соответствует заданной оптимальной амплитуде колебаний 2 мм .
2.2.3 Проверочный расчет на прочность упругих элементов вибросита Mongoose PT
Опорами вибросито Mongoose PT служат четыре винтовых пружины, i = 4. Винтовая пружина навита из проволоки диаметром 20 мм, средний диаметр навивки D=160 мм, высота пружины Н=235 мм, состоит из пяти витков. Материал - закаленная хромованадиевая пружинная сталь [ ]=1000МПа. На станке с помощью четырех винтовых цилиндрических пружин установлена вибрационная рама.
Приближенные формулы для определения напряжений, возникающие в пружине с малым шагом при ее растяжении, сжатии могут быть получены из рассмотрения внутренних усилий, действующих в сечении витка. Под действием поперечной силы Р и крутящего момента Mкp в сечении витка возникают две группы касательных напряжений – от среза и напряжения кручения.
Рисунок 2.4 – Часть опорной конструкции вибросита (пружина)
2.2.3.1 Расчёт напряжений от среза
Условно примем эти напряжения распределенными равномерно и примерно равными:
,
2.2.3.2 Расчёт напряжения кручения
Максимальное значение напряжений кручения определяется:
,
2.2.3.3 Расчёт максимальных напряжений в сечении:
,
Если , то с достаточной точностью
,
где R - средний радиус навивки пружины
,
м.
К - поправочный коэффициент, учитывающий влияние перерезывающей силы, изгиб стержня пружины, продольные деформации и другие