Строительство дома 72 квартиры

    Для дизель-молотов расчетная энергия  удара принимается:

     для трубчатых  ;

    где        =0,6т- вес ударной части молота, кН;

      h_m - фактическая высота падения ударной части молота, м; при выборе молотов, принимаемая на стадии окончания забивки свай для трубчатых h_m = 2,8 м.

    

    Имеем:

    Для контроля несущей способности свайных  фундаментов и окончательной оценки применимости выбранного молота определяем отказ сваи:

     м,

    где S_a - остаточный отказ, равный значению погружения сваи от одного удара молота, а при применении вибропогружателей - от их работы в течение 1 мин., м;

    η - коэффициент, в зависимости от материала сваи, кН/м² и η=15,0 кН/м²;

    A=0,09 м² - площадь, ограниченная наружным контуром сплошного или полого поперечного сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия), м²;

    E_d=31,5 кДж - расчетная энергия удара молота, кДж;

    F_d =585,88кН - несущая способность сваи, кН;

    M=1 - коэффициент, принимаемый при забивке свай молотами ударного действия равным 1;

    G₁=26,0 кН - вес молота, кН;

    G₂ =15,5 кН - вес сваи и наголовника, кН;

    G₃=1 кН - вес подбабка, кН и m₃ = 1 кН;

    E - коэффициент восстановления удара  и при забивке железобетонных  свай молотами ударного действия  с применением наголовника с  деревянным вкладышем E ² = 0,2

    G₂ = G_c +G_n = (0,3 ²·6·25) + 2 = 15,5 кН .

    Получаем:

     м.

    Т.е. условие выполняется. 

3.3.8. Определение несущей способности сваи.

   

Рисунок 15.   Схема к определению несущей способности сваи. 

  

U=4*0,3=1,2м – периметр поперечного сечения сваи.

- коэффициент работы сваи  в грунте.

А=0,3 ² = 0,09м² – площадь поперечного сечения сваи.

- коэффициент условий работы  грунта соответственно под нижним  концом и по боковой поверхности  сваи.

h_i – толщина i- го слоя, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м.  

При   Z_o = 4,25м     R =351,85кПа   A·R=0,09·3518,5=316,66kH.

     Таблица 3.3.8.1     

 

F_d = 1·(1·316,66+1,2·1·123,30)= 464,62 kH

Расчетно-допустимая нагрузка на сваю: 

3.3.9. Определим количество свай.

      Принимаем 1сваю.

    Расчётное усилие на сваю по материалу 

      

       

       - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию. Для бетона С16/20  -

      – расчетное сопротивление сжатию  арматуры, для стали класса S400

        

                     =365 МПа; 

Минимальный диаметр  стержней для свай 12мм, тогда

    А_s = 4,52 см² =0,000452м²   (4ф12)

    N=1,0·1,0(10670·0,09+365000·0,000452)=1125,28 кПа

    Так как несущая способность сваи по грунту меньше несущей способности  сваи по материалу, то количество свай определено верно. 

    3.3.10. Проектирование ростверка. 

    Определяем  расчетное расстояние между осями свай по длине:

           т.к.   а_р=1,3 > 3d = 3·0,3 = 0,9 м то проектируем рядовое расположение свай. Принимаем

      Расстояние от оси сваи до  края ростверка 

   

Рисунок 16.   Схема к определению размера ростверка. 

    3.3.11. Определяем осадку фундамента методом эквивалентного слоя. 

    Должно  соблюдаться условие  S ≤ S_u

    Определим  средневзвешенное значение угла внутреннего  трения.

            

    

    Определим ширину условного фундамента.

    

    

    

    Вес условного фундамента  

    G_усл = G₁ + G₂ + G₃    

    G_усл = 0,88·1,0·2,85·19,5 – 0,3·0,3·2,85·19,5 + 0,88·1,0·1,4·20,5 – 0,55·1,4·1,0·20,5 + 0,55·1,4·1,0·24 + 0,3·0,3·2,85·25 = 78,26 kH

    Среднее давление по подошве условного фундамента: 

      Определяем дополнительное вертикальное  напряжение на уровне подошвы  условного фундамента

        Р = 304,81 кН ,     h= 4,25 м.

      

    

    Мощность  эквивалентного слоя вычисляется по формуле :

      h_экв = А_w · в_усл    

    А_w - коэффициент эквивалентного слоя = 1,23

    h_экв=1,23·0,88=1,08м.     h_a = 2· h_экв = 2·1,08 =2,16м.

    Осадку  свайного ф-та вычисляем по формуле :

    

    

    

Рисунок 17.  Схема к определению осадки фундамента. 

    3.3.12. Выбор сваебойного оборудования и определение отказа свай. 

    Исходя  из принятой в проекте расчетной  нагрузки, допускаемой на сваю, определяется минимальная энергия удара Э  по формуле:

    Э = 1,75 · α · Р,

    где α - коэффициент, равный 25 Дж/кН;

    Р = 331,87 кН - расчетная нагрузка, допускаемая на сваю и принятая в проекте, кН.

    Получаем  Э = 1,75 · 25 ·331,87 =14519,31 Дж = 14,52 кДж.

    Подбираем молот, энергия удара которого соответствует  расчетной минимальной.

    Имеем - трубчатый дизель-молот с водяным  охлаждением С-995  со следующими характеристиками:

    масса ударной части - 1250 кг;

    высота  подскока ударной части - от 2000 до 2800 мм;

    энергия удара - 19кДж;

    число ударов в минуту - не менее 44;

    масса молота с кошкой - 2600 кг.

    Далее производим проверку пригодности принятого  молота по условию:

     ,

    где Э_р=31500 - расчетная энергия удара, Дж;

    G_h =26000 - полный вес молота, H;

    G_В =(25·0,3 ²·3+1+1)·10³=8750Н - вес сваи, наголовника и подбабка, Н;

    K_m =6- коэффициен;

    Для дизель-молотов расчетная энергия  удара принимается:

     для трубчатых ;

    где        =0,6т- вес ударной части молота, кН;

      h_m - фактическая высота падения ударной части молота, м; при выборе молотов, принимаемая на стадии окончания забивки свай для трубчатых h_m = 2,8 м.

    

    Имеем:

    Для контроля несущей способности свайных  фундаментов и окончательной  оценки применимости выбранного молота определяем отказ сваи:

     м,

    где S_a - остаточный отказ, равный значению погружения сваи от одного удара молота, а при применении вибропогружателей - от их работы в течение 1 мин., м;

    η - коэффициент, в зависимости от материала сваи, кН/м² и η=15.0 кН/м²;

    A=0,09 м² - площадь, ограниченная наружным контуром сплошного или полого поперечного сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия), м²;

    E_d=31,5 кДж - расчетная энергия удара молота, кДж;

    F_d =464,62 кН - несущая способность сваи, кН;

    M=1 - коэффициент, принимаемый при забивке свай молотами ударного действия равным 1;

    G₁=26,0 кН - вес молота, кН;

    G₂ =8,75 кН - вес сваи и наголовника, кН;

    G₃=1 кН - вес подбабка, кН и m₃ = 1 кН;

    E - коэффициент восстановления удара  и при забивке железобетонных  свай молотами ударного действия  с применением наголовника с  деревянным вкладышем E ² = 0,2

    G₂ = G_c +G_n = (0,3 ²·3·25) + 2 = 8,75 кН .

    Получаем:

     м.

Т.е. условие  выполняется. 
 
 

Сечение 1-1

    Рисунок 18. Схема размера ростверка.

    

    q₀ – расчетная равномерно раcпределенная нагрузка от здания на уровне низа ростверка;

    

    

    

    

    

    Поперечную арматуру принимаем  Ø 6 S240 

    

    Рисунок 19. Армирование ростверка. 

Сечение 2-2 

    

    Рисунок 20. Схема размера ростверка.

    

    q₀ – расчетная равномерно раcпределенная нагрузка от здания на уровне низа ростверка

    

    

    

    

    

    

    Поперечную арматуру принимаем  Ø 6 S240

    

    Рисунок  21 Армирование ростверка.

Сечение 3-3

    

    Рисунок  22  Схема размера ростверка.

    

    q₀ – расчетная равномерно раcпределенная нагрузка от здания на уровне низа ростверка