Проектирование компрессорного цеха рыбоперерабатывающего завода в г. Владивосток

 

   , (2.16)   

 

где  - индикаторный КПД, принимают [1,74];

 

,

,

.

Электрическую мощность, потребляемую компрессорами из сети вычисляют по формуле

 

, (2.17)

 

где  - механический  КПД, принимают [1,74];

                 - КПД электродвигателя, принимают [1,74];

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3 РАСЧЁТ И  ПОДБОР КОНДЕНСАТОРОВ

 

Подбор конденсаторов  ведём по площади теплопередающей поверхности F, м², которая определяется по формуле

Требуемую площадь теплообмена F , м² , определяем по формуле

 

                                                   (3.1)

где ΣQ_К – тепловая нагрузка на конденсатор.

q_f – плотность теплового потока в конденсаторе,  кВт/м²; определяем   по таблице 8.8 [5, 188]; q_f = 0,35 кВт/м²;

Действительная тепловая нагрузка на конденсаторы определяется по формуле

                                               

Q_К = G_д01  ∙ (h_в - h_вых),                                            (3.2)

Q_К  = 0,745 ∙ (1920 - 580) = 998,032 ,

F =

 

Подбираем два воздушных конденсатора марки ВАК500  общей площадью F = 3264 м². [4,191], Характеристики сведём в таблицу 3.

Таблица 3 - Характеристики воздушного конденсатора

Марка	Поверхность теплообменника, м2	Кол-во базовых блоков	Число вентиляторов	Размеры, мм
BAK500	1632	4	4	3000x3000x2100
BAK500	1632	4	4	3000x3000x2100

4  ПОДБОР КАМЕРНЫХ ПРИБОРОВ  ОХЛАЖДЕНИЯ

 

Для всех камер холодильника применяем  воздухоохладители.

Площадь теплопередающих  поверхностей F, м², определяем по формуле

,                                               (4.1)

 

где  - нагрузка на камерное оборудование, кВт;

- общий коэффициент теплопередачи,[3,120] ;

- расчетная разность температур, ,[3,120] .

Для  воздухоохладителей = 10 .

 

Камеры на -40 ºС

= 424 кВт , = 11,6 Вт/(м² × к)

                                          м²

Выбираем 15 воздухоохладителей марки I ADHN 066C/37; åF = 3667,5 м² ; V = 1,02 м³.

 

Камеры на -30 ºС

= 150 кВт , = 12,2 Вт/(м² × к)

                                          м²

Выбираем 4 воздухоохладителя марки I ADHN 066D/37; åF = 1303,6 м² ; V = 0,332 м³.

 

Камеры на -14 ºС

= 148 кВт , = 14,2 Вт/(м² × к)

                                          м²

Выбираем 15 воздухоохладителей марки I ADHN 066D/27; åF = 1086 м² ; V = 0,28 м³.

Таблица 4.1 - Характеристики воздухоохладителей типа АВН,АВП

Типоразмер	Площадь повер.теплообмена, F,м2	Вместимость аппарата, м3	кол-во, шт
I ADHN 066D/27	217,3	0,056	5
I ADHN 066D/37	325,9	0,083	4
I ADHN 066C/37	244,5	0,068	15

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

5  РАСЧЕТ И ПОДБОР  РЕСИВЕРОВ

 

 

Расчет и  подбор циркуляционно-защитного ресивера на температуру кипения

Требуемый объем циркуляционного  ресивера, V_цр, м³, с нижней подачей хладагента в приборы охлаждения определяем по формуле

                 V_цр = [ V_н.т. + К₁∙ (К₂ ∙V_во) + К₃∙ V_в.т.] ∙ К₄ ∙ К₅ ∙ К₆,                (5.1)

 

где - внутренний объем нагнетательного трубопровода аммиачного   насоса;

- внутренний объем трубопровода  совмещенного отсоса паров и  смеси             жидкости;

k₁ - коэффициент, характеризующий среднее заполнение жидким хладагентом труб приборов охлаждения;

k₂ - коэффициент, характеризующий количество жидкого хладагента истекающего при верхней подачи из приборов охлаждения;

k₃ - коэффициент, характеризующий емкость коллекторов;

k₄ - коэффициент, характеризующий остаточное заполнение ресивера;

k₅ - коэффициент, характеризующий допустимое заполнение ресивера;

k₆ - коэффициент запаса.

 

Объем воздухоохладителей, V_во, м³,  на данную температуру кипения находим равен 1,02 м³

Внутренний объем нагнетательного трубопровода аммиачного насоса V_н.т. , м³, находим по формуле                                           

V_н.т. = 0,04 ∙ V_во ,                                            (5.2)

V_н.т. = 0,04 ∙ 1,02 = 0,0408

 

Внутренний объем трубопровода совмещенного отсоса паров и смеси жидкости V_н.т. , м³, находим по формуле

                                           

 V_в.т. = 0,06 ∙ V_во ,                                            (5.3)

V_в.т. = 0,06 ∙ 1,02 = 0,0612

V_цр = [0,0408 + 0,7 ∙ 0.3 ∙ 1,2+ 0,3 ∙ 0,0612] ∙ 3 = 0,82

 

По таблице 8.5 [4, 179] подбираем ближайший больший по вместимости ресивер марки  РЦЗ – 2,0.

Ресиверы, выполняющие  роль отделителя жидкости проверяем  на возможность выполнения этой функции. Скорость движения пара в ресивере

(W_п) не должна превышать допустимое значение ( W_п W_д ), которое равно для горизонтальных аппаратов

 

                                                W_д.г. =                                         (5.4)

где     W_о.к. - скорость осаждения капель хладагента, W_о.к.  = 0.5 м/с;

           l_p - расстояние между патрубками ресивера, м;

           D_p - внутренний диаметр ресивера, м.

 

Скорость движения пара в ресивере W_п, м/с, определяем по формуле

                                               

W_п = V_п / S_p,                                                   (5.5)

 

где       V_п – объемный расход пара через ресивер,  м³/с;

             S_p – площадь сечения аппарата по которому движется пар, м².

 

 

Объемный расход пара через ресивер V_п ,  м³/с, определяем по формуле

                                            

V_п = G_км ∙ u^’’,                                              (5.6)

 

где  u^’’ – удельный объем сухого насыщенного пара при температуре                кипения, м³/кг.

Площадь сечения аппарата по которому движется пар S_p, м², определяем по формуле

S_p = ,                                            (5.7)

 

Для ресивера марки РЦЗ – 2,0  на  t_o = -40 ^oC .

W_д.г. = ,

V_п  =0,548 ∙ 0,92 = 0,504,

S_p =3,14 ∙ 1,02² / 8 = 0,41,

W_п = 0,504 / 0,41 = 1,235.

 

 условие проверки выполнено.

 

Расчет и  подбор компаундного ресивера на температуру кипения

 

Объем воздухоохладителей, V_во, м³,  на температуру кипения -30 ºС равен 0,332 м³

Внутренний объем нагнетательного трубопровода аммиачного насоса V_н.т. , м³, находим по формуле                                         

V_н.т. = 0,04 ∙ V_во ,                                                 (5.8)

V_н.т. = 0,04 ∙ 0,332 = 0,0133

 

Внутренний объем трубопровода совмещенного отсоса паров и смеси жидкости V_н.т. , м³, находим по формуле

 

V_в.т. = 0,06 ∙ V_во ,                                             (5.9)

V_в.т. = 0,06 ∙ 0,332 = 0,02

               V_цр = [0,0133 + 0,7 ∙ 0.3 ∙ 0,332+ 0,3 ∙ 0,02] ∙ 3 = 0,267

  

По таблице 8.5 [4, 179] подбираем ближайший больший по вместимости ресивер марки  РКЦ – 2,0.

Ресиверы, выполняющие роль отделителя жидкости проверяем на возможность  выполнения этой функции. Скорость движения пара в ресивере ( W_п ) не должна превышать допустимое значение ( W_п W_д ), которое равно для горизонтальных аппаратов

W_д.г. =                                               (5.10)

где     W_о.к. – скорость осаждения капель хладагента, W_о.к.  = 0.5 м/с;

l_p   - расстояние между патрубками ресивера, м;

D_p – внутренний диаметр ресивера, м.

 

Скорость движения пара в ресивере W_п, м/с, определяем по формуле

                                               

W_п = V_п / S_p,                                                          (5.11)

 

где       V_п – объемный расход пара через ресивер,  м³/с;

S_p – площадь сечения аппарата по которому движется пар, м².

Объемный расход пара через ресивер V_п ,  м³/с, определяем по формуле

 

V_п = G_км ∙ u^’’,                                                      (5.12)

       где  u^’’ – удельный объем сухого насыщенного пара при температуре             кипения, м³/кг.

Площадь сечения аппарата по которому движется пар S_p, м², определяем по формуле

S_p = ,                                                       (5.13)

 

Для ресивера марки РЦЗ – 2,0  на  t_o = -30 ^oC .

 

W_д.г. = ,

V_п  =0,494 ∙ 0,9 = 0,445,

S_p =3,14 ∙ 1,02² / 8 = 0,41,

W_п = 0,445 / 0,41 = 1,089.

 

 условие проверки выполнено.

 

 

Расчет и  подбор компаундного ресивера на температуру кипения

 

Объем воздухоохладителей, V_во, м³,  на температуру кипения -14 ºС равен 0,28 м³

Внутренний объем нагнетательного трубопровода аммиачного насоса V_н.т. ,

 

V_н.т. = 0,04 ∙ V_во ,                                                  (5.14)

V_н.т. = 0,04 ∙ 0,28 = 0,0112

 

Внутренний объем трубопровода совмещенного отсоса паров и смеси жидкости V_н.т. , м³, находим по формуле

V_в.т. = 0,06 ∙ V_во ,                                                   (5.15)

V_в.т. = 0,06 ∙ 0,28 = 0,0168

V_цр = [0,0112 + 0,7 ∙ 0.3 ∙ 0,28+ 0,3 ∙ 0,0168] ∙ 3 = 0,225

   

По таблице 8.5 [4, 179] подбираем ближайший больший по вместимости ресивер марки  РКЦ – 2,0.

Ресиверы, выполняющие  роль отделителя жидкости проверяем  на возможность выполнения этой функции. Скорость движения пара в ресивере

( W_п ) не должна превышать допустимое значение ( W_п W_д ), которое равно для горизонтальных аппаратов

W_д.г. =                                               (5.16)

 где     W_о.к. – скорость осаждения капель хладагента, W_о.к.  = 0.5 м/с;

l_p   - расстояние между патрубками ресивера, м;

D_p – внутренний диаметр ресивера, м.

 

Скорость движения пара в ресивере W_п, м/с, определяем по формуле

                                               

W_п = V_п / S_p,                                                          (5.17)

 

где       V_п – объемный расход пара через ресивер,  м³/с;

S_p – площадь сечения аппарата по которому движется пар, м².

 

Объемный расход пара через ресивер V_п ,  м³/с, определяем по формуле

 

V_п = G_км ∙ u^’’,                                                       (5.18)

    

где  u^’’ – удельный объем сухого насыщенного пара при температуре             кипения, м³/кг.

Площадь сечения аппарата по которому движется пар S_p, м², определяем по формуле

S_p = ,                                                       (5.19)

       

Для ресивера марки РКЦ – 2,0  на  t_o = -14 ^oC .

W_д.г. = ,