Проектирование основания и фундамента 7 этажного жилого дома в городе Минск

σ_zp,0=232.29- 48.167=184.123 кПа 

σ_zg,z+ σ_zp,0=77.45+184.123=261.57≤323.85

разница 19.2%

 

оставляем принятую высоту песчаной  подушки z=1.5 м  
 

Расчет  оснований по второму  предельному

состоянию - по деформациям под наружную стену

σ_zg,I= γ₁·h_I = 1.65·1,3·9.8 = 11.319 кПа.

 на отметке подошвы фундамента равен отметке

 на границе  II и III слоев σ_zg,0 = σ_{zg, II} =11.319+1.88·9.8·2 = 48.167 кПа.

Найдем степень  водонасыщения суглинка

S_r=ρ_s∙w/e∙ρ_w=2.74∙0.291/0.81∙1=0.98

Влажность песка

W_sat= e∙ρ_w/ ρ_s=0.65∙1/2.65=0.245

ρ_d=ρ_d(1+w)=1.65(1+0.245)=1.992 г/см²

на границе II и III слоев σ_zg,0 = σ_{zg, II} =11.319+1.88·9.8·2 = 48.167 кП

  σ_{zg, III} =48,167+ 1.5∙1.992∙9.8=77.45 кПа

σ_{zg, IV} =77.45+

σ_{zg, V} =93.21+  

а с учетом давления толщи воды высотой h_w=7.3 м над глиной полутвердым,

являющимся водоупором σ_zg,Vw = σ_zg,V + γ_w·h_w = 139.21+10·7.3 =

= 212.21 кПа,

σ_zg,VI = σ_zg,Vw + γ₅·h₅ = 212.21+5·2.14·9.8 =

= 321.26 кПа,

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

σ_zp,0=275.68- 48.167=227.51 кПа

z_i=0.25∙b=0.25∙1.4=0.35 

 

Е_Z=30000 кПа

S_Z=( )∙ =0.66см 

σ_z=85.33кПа

σ_zpполое=178.24 кПа

∆σ_z=178.24-85.33=95.91кПа

∆s=2.72-1.5=1.22 см=0.122мм

Е_III=ω(1-υ²)∙d∙∆σ_z/∆s=0.78∙(1-0.25²)∙27.77∙(95.91/0.122)=15958 кПа 
 

S_III=( )∙ =0.0054м=0.54 см 
 
 

σ_z=

σ_zpполое=161.52 кПа

∆σ_z=161.52-116.21=45.31кПа

∆s=1.65-1.085=0.56 см=0.056 мм

Е_IV=ω(1-υ²)∙d∙∆σ_z/∆s=0.78∙(1-0.25²)∙27.77∙(45.31/0.056)=16424.87 кПа

S_IV=( )∙ =0.00764 м=0.764см

∑S=0.764+0.54+0.66=1.964 см≤10см 
 
 
 
 

Расчет  оснований по второму  предельному

состоянию - по деформациям для колоны

σ_zp,0=232.29- 48.167=184.12 кПа 

z_i=0.25∙b=0.25∙2.1=0.525 м 

Е_Z=30000 кПа

S_Z=( )∙ =0.639см 

σ_z=85.33кПа

σ_zpполое=146.10 кПа

∆σ_z=146.1-85.33=60.77кПа 
 

 
 

∆s=2.5-1.5=1 см=0.1мм

Е_III=ω(1-υ²)∙d∙∆σ_z/∆s=0.78∙(1-0.25²)∙27.77∙(60.77/0.1)=12336 кПа 
 

S_III=( )∙ =0.00645м=0.645 см 

σ_z=

σ_zpполое=128.56 кПа

∆σ_z=128.56-98.91=29.65кПа

 

∆s=1.31-0.99=0.32 см=0.032мм

Е_IV=ω(1-υ²)∙d∙∆σ_z/∆s=0.78∙(1-0.25²)∙27.77∙(29.65/0.032)=18994.53 кПа 
 

S_Iv=( )∙ =0.00119м=0.119 см 

∑S=0.119+0.645+0.639=1.4см≤10см

∆S=(1.964-1.4)/600=0.00094см≤0.0020 см 
 
 
 
 
 
 
 

Глава V

5. Расчет свайного фундамента.

Назначение  предварительной  глубины заложения  ростверка и

решение надростверковой конструкции.

На начальном  этапе разработки проекта глубина  заложения ростверка dр может

быть назначена  лишь предварительно, так как неизвестна высота ростверка hр,

которая вычисляется после определения Рсв – расчетной нагрузки, допускаемой

на одну сваю (п. 4 этого примера). Назначив предварительно из конструктивных

соображений hр=0,5 м, получим глубину заложения ростверка dр под наружную стену

dр=2,2+0,2+0,5-0,6=2,3 м.

под колону

dр=2,2+0,2+0,5+0.75-0,6=3.05 м

2,2 – расстояние  от отметки пола 1-го этажа до  пола подвала;

0,2 – толщина  пола пола подвала;

0,75 – высота  подколонника (башмака);

0,5 – высота  ростверка;

0,6 – высота  цоколя (расстояние от отм. 0.00 до отм. NL, DL).

5.1.Расчет  свайного фундамента  под наружную стену   7 этажного здания.

Принимаем сваи забивные  С 9 30 , где l=9м,  сечение 30х30 см, толщина ростверка -500 мм.

Fd - определяется по формуле 8 [9]; п. 4.2]

Fd=γ_с(γ_CRRA+u∑γ_Cf∙f_ih_i)

f₁=10кПа

f₂=58.35кПа

f₃=70.6кПа

   - коэффициенты условия  работы сваи в грунте

     -  коэффициенты условия работы сваи в грунте

А=0,3х0,3=0,09 м²   , где А – площадь опирания на грунт

u=1.2 м

R=5600 кПа (табл)

Fd=1((1∙5600∙0.09+1.2∙(58.35∙4.95+70.6∙5+2.65∙10))=1305.99

Рсв=1305.99/1.4=932.85 
 

n- количество свай

Так как  , однорядная .

Расчетное расстояние между осями свай на 1 пог.м. стены:

Lp=1/n=1/0,41=2.33 м 

Ширина ростверка:

Bp=0.6+2∙0.15+2(0.2∙30+5)=1м

ширина bp=1,2 м, высота hp=0,5 м. 

Фактическая нагрузка на одну сваю:

1,2- коэффициент  перехода от 2 группе предельных  состояний к 1 группе п.с.

Qp=1.2∙0,5∙1∙24=14.4 кН – вес ростверка