9-этажный жилой дом со встроенными помещениями

При подаче бетонной смеси краном, принимаются меры против самопроизвольного  открывания затворов бадей. При выгрузке бетонной смеси из бадьи уровень  низа бадьи должен находиться не выше 1м от бетонируемой поверхностию Запрещается  стоять под бадьей во время ее установки  и перемещения.

 

3.6.2

Обосно-вание СНиП	Наименование работ и  процессов	Единицы измерен. V раб.	V работ м3на 100м3	Норма времени, чел.час, маш.смена	Затраты труда на весь V, чел.день	Расценка за 1 изм. р-к	Зарплата на весь V работ  р-к	Сост. звена по ЕНиР
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Е4-I-44	Установка арматурных сеток  и плоских каркасов	1 каркас	1860	1,3	2418	0-88,1	1638,66	арматурщик 3р-1, 2р-1
Е4-I-37	Устновка металлической  инвентарной опалубки	1 м2	4309,76	0,39	1680,8	0-29,1	1254,14	слесарь - строитель4р-1, 3р-1
Е4-I-37	Укладка бетонной смеси в  фундамент	1 м3	2677,72	0,33	883,64	0-19,9	532,86	бетонщик 4р-1, 2р-1
Е4-24-13	Подача бетонной смеси  стреловым краном в бадьях	1 т	6694,3	0,225	1506,21	0-149	997,45	машинист 6р-1
Е4-I-42	Приемка бетонной смеси из автосамосвала в поворотную бадью	1 м3	2677,72	0,085	227,66	0-042	112,46	бетонщик 4р-1, 2р-1
Е4-I-42	Частичная перекидка бетонной смеси в конструкцию вручную	1 м3	133,88	0,75	100,41	0-40	53,95	бетонщик 4р-1, 2р-1
Е4-I-54	Покрытие бетонной поверхности  опилками слоем до 0,1 м	1 м3	446,94	0,27	120,67	0-17,3	77,32	бетонщик 2р-1
Е4-I-54	Поливка бетонной поверхности  из брансбойта	100 м2	4469,4	0,14	6,256	0-09	4,02	бетонщик 2р-1
Е4-I-57	Распалубливание	1 м3	4309,76	0,21	905,04	0-14,1	607,67	слесарь - строитель2р-1, 3р-1
	Итого:				7848,63		5278,53

 

3.6.3            

Технологический процесс бетонирования  состоит из подготовительных, вспомогательных  и основных операций.            

Подготовительные операции - перед  приемом бетонной смеси подготавлиают  территорию объекта, подъездные пути, места разгрузки, емкости для  приема бетона.            

Вспомогательные операции - арматуру, закладные детали, анкерные болты  очищают от грязи и от отслаивающейся ржавчины.            

Основные операции: укладывают смесь  слоями в соответствии с указаниями проекта, т.е. толщиной ~ 0,3м, при этом толщина каждого слоя должна быть не более глубины проработки вибратора; укладку и уплотнение бетонной смеси  необходимо осуществлять в непрерывной  последовательности.

3.6.3.1            

Типовая технологическая карта  принимается при проектировании организации бетонирования ленточных  фундаментов. Подача бетонной смеси  призводится стреловым краном (Q = 5 - 12 т) в бадьях, емкостью 1 -2 м³ в зависимости от грузоподъемности. Укладку 100 м³ бетона звено из 9 человек произведет за 2,12 смены, при работе со стреловым краном.

3.6.3.2

¨   

¨    1 м³ при грузоподъемности крана 5 т на рабочем вылете стрелы 3 м. Бадьи под загрузку устанавливаются на переносной настил для предотвращения потерь раствора.

¨   

¨   

¨   

3.6.3.3            

В процессе бетонирования мастер или  прораб должны вести наблюдение за производством работ согласно СНиП III - ВI - 62 п.п. 5.11 ~ 5.12, а результаты наблюдения записывать в журнал бетонных работ  ро установленой форме.            

При исправлении дефектов в раковинах  больших размеров отбивается весь тыхлый бетон, а поверхность здорового  бетона очищается проволочной щееткой  и промывается водой. Затем раковины заделываются бетонной смесью с мелким щебнем или гравием.

3.6.3.4            

Уплотнение бетонной смеси при  укладке ее в конструкции делается для получения плотного, прочного и долговечного бетона. Уплотнение бетонной смеси произаодится, как  правило виброванием, для чего в  свежеуплотненную бетонную смест погружается  вибратор, который передает смеси  свои колебания. Под действием колебаний  бетонная смесь разрушается и  начинает течь, хорошо заполняя опалубку; при этом вытесняется воздух  из смеси. В результате получается плотный бетон. Уплотнение бетонной смеси может производиться глубинными и поверхностными вибраторами. Для уплотнения бетонной смеси в ленточных фундаментах, как правило, применяется глубинный вибратор с гибким валом со встроенным электродвигателем.            

Глубинный вибратор выбирают  по диаметру вибронаконечника, в зависимости от густоты армирования. Шаг перестановки вибратора не должен превышать 1,5 радиуса его действия.

R - радиус действия вибратора.             

Выбираем глубинный вибратор ИВ - 47. Показатели:

·     76 мм

·     440 мм

·     30 см

·    

·    

·     3400 мм

·     39 кг

·    

3.6.3.5            

После определения ведущей машины комплекта кран - бадья и типа транспортных средств по сметной  эксплуатационной производительности ведущей машины определяют количество транспортных средств, необходимых  для бесперебойной доставки бетонной смеси на объект.            

Число автотранспортных единиц в смену  определяется по формуле:        

К_Р · П_Э       1,08 · 75

N = ¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾ = 6,67 » 7 машин.           

П_А                12,1

К_Р - коэффициент, учитывающий резерв производительности ведущей машины, К_Р = 1,08

П_Э - сметная эксплуатационная производительность ведущих машин, П_Э = 75 м³ в смену,

П_А - сметная эксплуатационная производительность автотранспортной единицы, м³ в смену, определяется по формуле:         

60 · V · t_CM · K_B       60 · 3 · 0,885 · 8,2

П_А = ¾¾¾¾¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾¾¾¾ = 12,1                 

t_Ц                               108,35

V - объем бетонной смеси,  загружаемую в транспортную единицу,  м³,

t_CM - продолжительность смены - 8,2 часа,

K_B - коэффициент использования транспортной единицы во времени, K_B =0,885

t_Ц - продолжительность транспортного цикла для транспортного средства:              

2 · L · 60                   2 · 15 · 60

t_Ц = t_З + ¾¾¾¾¾ + t_Р = 6 + ¾¾¾¾¾ + 3,5 = 108,35 мин, [1 час 50 мин.]                  

V_СР                        (15+20) / 2

t_З - время загрузки транспортной единицы бетонной смесью на заводе, 6 мин.

L - расстояние перевозки  от БСЦ, 15 км.

V_СР - средняя скорость движения транспортной единицы в груженом (15 км/ч) и порожнем (20 км/ч) направлении.

V - объем смеси, перевозимой  за одну поездку, м³

t_Р - разгрузка бетонной смеси из транспортной единицы в бадьи, 3,5 мин.

3.7                             

_n

C_e = 1,08 · (E₀^I + åC_M · t_n) + 1,5 · (E₀^II + З_пл) + Э_пл                             

ⁱ⁼¹

E₀^I - стоимость единовременных затрат, 17,75 

_n

åC_M - суммарная стоимость

ⁱ⁼¹

t_n - число механизмов

E₀^II - заработная плата в составе единовременных работ

З_пл - чистая заработная плата                          

_n

T_e = Е_тр · å (М_MГ · t_n + З_{затр.тр})                

ⁱ⁼¹

Е_тр - трудозатраты единовременных работ

М_MГ - трудозатраты за 1 час работы механизма

З_{затр.тр} - затраты труда из калькуляции          

P

T₀ = ¾¾         

n_эк

P - общий объем

n_эк - количество тонн, смонтируемых за смену         

_n

n_эк = å n_i · q_i · t · K_в        

ⁱ⁼¹

n_i - циклы в час

q_i - количество элементов в цикле

t - время в смену, 8,2 ч

K_в - коэффициент использования во времени         

60

n_эк = ¾¾ · t_с · K_в          

t_ц                   

S · 60     S · 60

t_ц = t_с + t_р + ¾¾¾ + ¾¾¾                       

V₁           V₂

t_с - время строновки

t_р - время расстроновки

S - расстояние от завода  до объекта

V₁ - скорость груженого транспорта

V₂ - скорость порожнего транспорта.                               

_n  С_инв · Т₀

П_э = Се · V + Е_н · å ¾¾¾¾                             

ⁱ⁼¹     T_г

Се - себестоимость монтажа,

V - общий объем,

Е_н - коэффициент эффективности капитальных вложений,

T_г - время работы по году.

 

3.8

1)    Балицкий ВС

2)    Евдокимов

3)    под ред. Вареника ЕИ

4)    Ждановский БВ

5)    Сташевский ВП

6)    Ламцов ВА

7)    Казанока НС

8)    Афанасьев АА

9) 

10)

11)

12)

 

4.

4.1                  фундаментов для наружных стен            

Ростверки под стенами кирпичных  зданий, опирающиеся на железобетонные сваи, расположенные в два ряда, должны рассчитываться на эксплуатационные нагрузки и на нагрузки, возникающие  в период строительства. Расчёт ростверка  на эксплуатационные нагрузки следует  вести из условия распределения  нагрузки в виде треугольников с  наибольшей ординатой Р, тс/м, над  осью сваи, которая определяется по формуле:       

q₀ · L

P = ¾¾¾ , где:           

a

L - расстояние между осями  свай по линии ряда или рядов, [м]

q₀ - равномерно распределённая нагрузка от здания на уровне низа ростверка,    [кН/м]

a - длина полуоснования  эпюры нагрузки [м], определяемая  по формуле:                    

______                 

³   E_p · I_p

a = 3,14 · Ö  ¾¾¾  , где:                     

E_k · b_k

E_p - модуль упругости бетона ростверка [МПа].

I_p - момент инерции сечения ростверка.

E_k - модуль упругости блоков бетона над ростверком.

b_k - ширина стены блоков, опирающихся на ростверк.      

b_р · h³_р    1,5 · 0,6³

I_p = ¾¾¾ = ¾¾¾¾  = 0,027 м⁴          

12             12

b_р - ширина ростверка, равна 1,5 м

h_р - высота ростверка, равна 0,6 м            

Подставим значения в вышеприведённую  формулу:                    

__________                 

³   2,7 · 0,027               ₃_______

a = 3,14 · Ö  ¾¾¾¾¾ = 3,14 · Ö 0,03698 = 3,14 · 0,33316 = 1,046 » 1,1 м                     

2,7 · 0,77            

тогда:       

q₀ · L      1696,36 · 1,3

P = ¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾¾ = 2004,78           

a                1,1            

Наибольшую ординату эпюры сваи - р₀ можно определить по формуле:        

q₀ · L_p

р₀ = ¾¾¾ , где:           

a

L_p - расчётный пролёт [м], равный 1,05 · L_св, где L_cв - расстояние между сваями в свету [м]       

1696,36 · 0,84

р₀ = ¾¾¾¾¾¾¾ = 1295,4                 

1,1            

Расчётные изгибающие моменты М_оп и М_пр определяются по формулам:            

q₀ · L²_p      1696,36 · 0,84²

М_оп = - ¾¾¾ = - ¾¾¾¾¾¾¾¾ = - 99,74 кНм²               

12                      12         

q₀ · L²_p     1696,36 · 0,84²

М_пр = ¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾¾¾ = 49,87 кНм²             

24                    24            

Поперечную перерезывающую силу в  ростверке на грани сваи можно  определить по формуле:       

q₀ · L_p      1696,36 · 084

Q = ¾¾¾  = ¾¾¾¾¾¾¾ = 712,47 кН , где:           

2                     2

q₀ - равномерно распределённая нагрузка от здания на уровне низа ростверка

L_p - расчётный пролёт [м]            

Определим характеристики прочности  бетона.

R_в - расчётное сопротивление бетона класса В-20,

R_в = 11,5 МПа.            

Расчёт прочности ростверка  по сечениям нормальным к продольной оси. Подбор продольной арматуры произведём согласно СНиП 2.03.01 - 84 п. 3.18.         Вычисляем коэффициент  a_m:                 

M

a_m = ¾¾¾¾¾¾ , где:          

R_b · b · h²₀

М - момент в пролёте.

b - ширина прямоугольного  сечения [м]

h₀ - рабочая высота [м],

h₀ = 600 - 50 =550 мм.                 

49,87 · 10⁶

a_m = ¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾ = 0,01          

11,5 · 10³ · 1,5 · 0,55²            

При  a_m = 0,01 находим  h = 0,977, тогда требуемую площадь растянутой арматуры определим по формуле:              

M

A_s = ¾¾¾¾¾ , где:         

R_s · h · h₀

М - момент в пролёте

R_s - рассчётное сопротивление арматуры                

49,87 · 10⁶

A_s = ¾¾¾¾¾¾¾¾¾  = 254 мм²         

365 · 0,977 · 0,55            

Принимаем арматуру класса А -III 8Æ7 мм (A_s = 308 мм²). Так - как диаметр арматуры меньше 10 мм, то конструктивно принимаем арматуру Æ12 мм, где A_s = 905 мм².