9-ти этажный 3-х секционный

    В расчетном наклоном сечении Q_b=Q_sw=Q/2, а так как по формуле

    Q_b= /c ,   Q_b=B_b/2, то    (3.8)

    С=B_b/0,5 . Q=7,5.10⁵/0,5.17000=88,3 см, что больше 2 . h₀=2,9 см, тогда

    Q_b=B_b/c=7,5.10⁵!29=25,9.10³ Н=25,9 Кн, > Q_max=17 кН,   (3.9)

    следовательно, поперечная арматура по расчету не требуется.

    В ¼ пролета назначаем из конструктивных  соображений поперечные стержни диаметром 6 мм  из стали класса А240, шагом s=80 мм (не более h/2=170/2=85 мм),

    А_sw= 0,283 cм² , R_sw=175 МПа; для двойных каркасов n=2, А_sw=0.566 см²,

    m_w=0,566/16,8=0,0044;      (3.10)

    a=Е_s/E_b=2,1.10⁵/2,7.10⁴=7,75. В средней части ребер поперечную арматуру располагаем конструктивно с шагом 200 мм.

    Проверяем прочность элемента по наклонной  полосе М/g наклонными трещинами по формуле:

    Q[0,3w_w1w_b1R_bg_b2bh₀,      (3.11)

    где w_w1=1+5am_w=1+5.7,75.0,0044=1,17;

    w_b1=1 – 0,01.14,5.0,9=0,87;

    Q=17000 ¢ 0,3.1,17.0,87.14,5.0,9.16.14,5.100=9300 Н   (3.12)

    Условие соблюдается, прочность марша по наклонному сечению обеспечена 

    Плиту марша армируют сеткой из стержней диаметром 4-6 мм, расположенных шагом 100-300 мм. Плита монолитно связана со ступенями, которые армируют по конструктивным соображениям и ее несущая способность с учетом работы ступеней вполне обеспечивается. Ступени, укладываемые на косоуры, рассчитывают как свободно опертые балки треугольного сечения. Диаметр рабочей арматуры ступеней с учетом транспортных и монтажных воздействий назначают в зависимости от длины ступеней  l_st:

    при l_st=1-1,4 м –  6 мм; l_st=1,5 – 1,9  –  7-8 мм; l_st=2 – 2,4 м –  8-10 мм,

    хомуты  выполняют из арматуры d=4-6 мм, шагом 200 мм. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

    4.1. Расчет железобетонной  площадочной плиты

    Требуется рассчитать ребристую плиту лестничной площадки двух маршевой лестницы

    ширина  плиты – 1600 мм;

    толщина плиты – 60 мм;

    временная нормативная нагрузка 3 кН/м²;

    коэффициент надежности по нагрузке g_f=1;

    Марки материалов приняты те же, что и для лестничного марша.

    4.2. Определение нагрузок

    Собственный вес плиты при h_f9=6 см; qⁿ=0,06.25000=1500 Н/м²;

    Расчетный вес плиты  q=1500.1,1=1650 Н/м²;

    Расчетный вес лобового ребра (за вычетом веса плиты)

    q=(0,29.0,11+0,07).1,25000.1,1=1000 Н/м;   (4.1)

    Расчетный вес крайнего  ребра 

    q=0,14.0,09.1.2500.1,1=350 Н/м;    (4.2)

    Временная расчетная нагрузка р=3.1,2=3,6 кН/м².

      При расчете площадочной плиты рассчитывают раздельную полку, упруго заделанную в  ребрах, на которые опираются марши и пристенное  ребро воспринимающее нагрузку от половины пролета полки плиты. 

    4.3 Расчет полки плиты

      Полку плиты при отсутстствии поперечных ребер расчитывают как балочный элемент с частичным защемлением  на опорах. расчетный пролет равен расстоянию между ребрами и равен 1,13 м.

      При учете образования пластического  шарнира изгибающий момент в пролете  и на опоре определяют по формуле, учитывающей выравнивание моментов.

    М_s=ql²/16=5250.1,13²/16=420 Н/м,     (4.3)

    где  q=(g+p)b=(1650+3600).1=5250 Н/м, b=1.

    При b=100 см и h0=h-а=6-2=4 см, вычисляем

    A_s= cм²;    (4.4)

    По  таблице 2.12 определяем : h=0,981, j=0,019,

    A_s= 0.27 cм²;     (4.5)

      Укладываем  сетку С-I из арматуры &3 мм B500 шагом s=200 мм на 1м длины с отгибом на опорах, А_s=0,36 см².

       4.4 Расчет лобового  ребра

    На  лобовое ребро действуют следующие  нагрузки:

      постоянная  и временная, равномерно распределенные от половины пролета полки, и от собственного веса:

    q=(1650+3600) . 1,35/2+1000=4550 Н/м;   (4.6)

      Равномерно  распределенная нагрузка от опорной  реакции маршей, приложенная на выступ лобового ребра и вызывающая ее кручение,

    q =Q/a=17800/1,35=1320 Н/м.     (4.7)

    Изгибающий  момент на выступе от нагрузки q на 1 м:

    M₁=q₁(10+7)/2=1320.8,5=11200 Н.см=112 Н.м;  (4.8)

    Определяем  расчетный изгибающий момент в середине пролета ребра (считая условно ввиду  малых разрывов, что q₁ действует по всему пролету):

    M=(q+q₁)l₀²/8=(4550+1320)3,2²/8=7550 Н/м.   (4.9)

    Расчетное значение поперечной силы с учетом g_n=0,95

    Q=(q+q₁)lg_n/2=(4550+1320)3,2.0,95/2=8930 Н;  (4.10)

      Расчетное сечение лобового ребра является тавровым с полкой, в сжатой зоне, шириной b_f9=b_f9+b₂=6.6+12=48 cм. Так как ребро монолитно связано  с полкой, способствующей восприятию момента от консольного выступа, то расчет лобового ребра можно выполнить на действие только изгибающего момента, М=7550Н.м.

    В соответствии с общим порядком расчета  изгибающих элементов определяем  (с учетом коэффициента надежности g_n=0,95).

    Расположение  центральной оси по условию (2,35) при x=h_f9

                    Mg_n=755000.0,95=0,72.10¢R_bg_b2b_f9h_f9(h₀-0.5h_f9)=

    =14,5.100.0,9.48.6(31,5-0,5.6)=10,7.10⁶ H.см,   (4.11)

    условие соблюдается, нейтральная ось проходит в полке,

             A₀=   (4.12)

    h=0,993, j=0,0117

             A_s= cм²;    (4.13)

    принимаем из конструктивных соображений 2&10 A300, А_s=1,570 см²; процент армирования m=(А_s/bh₀) . 100=1,57.100/12.31,5=0,42%. 

    4.5 Расчет наклонного  сечения лобового  ребра на поперечную  силу

    Q=8,93 кН

    Вычисляем проекцию наклонного сечения на продольную ось,

    В_b=w_b2(1+w_f+w_n)R_btg_b2bh₀²  (4.14)

    В_b=2.1,214.1,05.100.12.31,5²=27,4.10⁵ H/см,  

    где w_n=0;

    w_f=(0,75 . 3.h9_f)h9_f/bh₀=0,75.3.6²/12.31,5=0,214¢0,5;  (4.15)

    (1+w_f+w_n)=(1+0,214+0)=1,214¢1.5    (4.16)

    в расчетном наклонном сечении Q_b=Q_sw=Q/2, тогда

         с=В_b . 0,5 . Q=27,4.10⁵/0,5.8930=612 см,    (4.17)