Силовые передачи и агрегаты. Цепные передачи.

    При больших давлениях надо обеспечивать работу соединения по второму варианту для уменьшения напряжений в элементах соединения фланцев.

 

     Расчет  фланцевых соединений фонтанной арматуры

     (первый  вариант)

     Расчетная нагрузка на фланцевое соединение складывается из усилия на шпильки при их предварительной  затяжке и усилий, возникающих  в процессе эксплуатации арматуры. Также учитываются изгибающий момент от массы боковых отводов и влияние разности температур между проходящей жидкостью или газом и окружающей средой.

     Нагрузка  на шпильки от их предварительной  затяжки:

где:

D_ср- средний диаметр прокладки фланцевого соединения;

b_о - расчетная толщина прокладки;

q_n - удельное давление смятия прокладки, зависит от материала прокладки, принимается по табл. 1;

Таблица 1

 

     Эксплуатационная  нагрузка  складывается из:

1. Сила давления перекачиваемой среды

где р- рабочее давление

2. Сила давления на прокладку для обеспечения герметичности соединения (остаточное усилие затяжки)

где m- эмпирический прокладочный коэффициент, учитывающий материал уплотненных элементов, физические свойства рабочей среды.

     Величина  коэффициента для жидкостей выбирается по табл. 1 в зависимости от материала  и формы прокладки. При использовании  фонтанной арматуры для работы на газовой и газожидкостной смесях его увеличивают в 2 раза.

3. Сила изгибающего момента от массы боковых отводов фонтанной арматуры

где:

М - изгибающий момент от массы отвода и линий, идущих к манифольду;

D_ш- диаметр окружности центров отверстий под шпильки.

4. Усилие от температурных деформаций возникает из-за того, что при повышенной разницы в температуре перекачиваемой (пластовый флюид и др.) и окружающей среды внутренние и наружные элементы фонтанной арматуры подвержены разным деформациям, что создает дополнительные нагрузки.

 

где:

Δt - превышение температуры прокладки и фланцев по сравнению с температурой шпилек. При расчетах полагают, что фланцы, приваренные встык нагреваются до температуры среды в трубопроводе, а температура шпилек составляет около 0,95 температуры фланца для неизолированных фланцев и 0,97 - для изолированных;

l_ш - рабочая высота шпильки (расстояние между серединами высот гаек);

α - коэффициент линейного расширения (принимается для фланцев и шпилек одинаковым);

Е_ш, Е_пр - модули упругости шпилек и прокладки;

F_ш, F_пр - площади поперечного сечения шпилек (на участке без резьбы) и прокладки;

H - конструктивная высота прокладки;

D - внешний диаметр прокладки;

D₁ - диаметр фаски прокладки;

γ - угол наклона стенки канавки под прокладку (γ=67º).

 

     В итоге эксплуатационная нагрузка равна

     В качестве расчетной нагрузки (Р) на шпильки (болты) принимается наибольшее  из двух значений Р_ш1, Р_ш2. Обычно при низких давлениях Р_ш1>Р_ш2 и, наоборот, при значительных давлениях и мягких прокладках Р_ш2>Р_ш1.

     По  величине расчетного усилия Р определяется число шпилек (болтов) фланцевого соединения.

где q_ш - допускаемая нагрузка на одну шпильку (болт) равная

где:

d_o - внутренний диаметр резьбы шпилек;

σ_доп - допускаемое напряжение, определяется через предел текучести материала шпилек, при коэффициенте запаса n_ш=3,5

     Полученное  число шпилек (болтов) округляется  до числа, кратного 4.

     Для создания расчетного удельного контактного давления на уплотняющей поверхности прокладки необходимо, чтобы шаг между осями шпилек (болтов) был равен t≤5d, где d – наружный диаметр шпильки (болта). При больших давлениях шпильки ставят с шагом t=(3¸2,5)d.

 

     Определение напряжения в наиболее опасном сечении фланца.

     Фланец  считают по наиболее опасным сечениям, таковым является сечение АС для  фланцев с овальной и восьмигранной  прокладкой (рис. 1).

 

     рис. 1. Фланцевое соединение

 

     Для расчета фланец представляется в  виде консольной балки с заделкой в указанных сечениях и рассматривается изгиб от силы Р. Уравнение моментов

     Момент  сопротивления опасного сечения

     Напряжение  в опасном сечении

     Допустимое  напряжение [σ] определяется по пределу текучести материала фланца при запасе прочности 2,5.

     Изложенный  выше метод расчета является приближенным, так как не учитывает податливость деталей фланцевых соединений при  их нагружении, деформации  изгиба шпилек и др. А это имеет значение при больших давлениях. Для этого в институте АЗИНМаш(г.Баку) разработан уточненный метод расчета соединения, работающего при втором варианте уплотнения.

 

     Расчет  фланцевых соединений фонтанной арматуры

     (второй  вариант)

 

Определение толщины тарелки фланца.

где:

F- сумма расчетных коэффициентов;

δ₁- расчетная толщина прокладки;

n_ф- коэффициент запаса прочности фланца, принимается 2,5;

D_в- диаметр проходного отверстия фланца;

σ_Тф- предел текучести материала фланца;

ψ΄, ψ΄΄- коэффициенты, зависящие от a_р, принимаются по графику (рис. 1).

Коэффициент a_р определяется по формуле

где D_нр- расчетный диаметр фланца, определяется по формуле

где:

D_н- наружный диаметр фланца;

z- число шпилек;

d- диаметр отверстия под шпильки.

Сумма расчетных  коэффициентов F определяется по формуле

последующие члены(А₃, А₄ и т.д.) суммы бесконечно малы и поэтому не учитываются.

где:

b- толщина прокладки;

D_нп- внешний диаметр прокладки;

 

     Расчет  шпилек на прочность.

     Внутренний  диаметр резьбы шпильки определяют с учетом изгибающих напряжений и  упругопластических деформаций по формуле

где:

n- коэффициент запаса прочности шпильки, принимается 3¸5;

F₀- площадь круга диаметром D_нп.

Полученный размет округляют до ближайшего из приложения 1, без снижения коэффициента запаса прочности.

 

     рис. 2. График функций

 
 
 

6. Расчет запорных  устройств.

 

Пробковые краны

     Наибольшее усилие среды, действующее  на пробку крана,

 

Qср = р · Fупл       где р – рабочее давление.

 

Площадь уплотнительной поверхности   Fупл » Dк · Н,

где  Н – высота рабочей части пробки, Dк – средний диаметр пробки крана.

     Если  D₁ – максимальный, а D₂ – минимальный диаметр пробки в уплотнении, то

Dк » 0,5 (D₁ + D₂).

 

     Усилие  среды прижимает пробку к корпусу  и создает силу трения 

Т_к = f_к · Qср , где f_к - коэффициент трения пробки о корпус, равный 0,1.

     Момент, необходимый для поворота пробки  крана, 

М_к = М_п + М_с .

 

     Здесь  М_п – момент трения пробки в корпусе, М_п = 0,5Т_к Dк = 0,5 f_к · Qср Dк .