Гравитационные методы обогащения полезных ископаемых

      Выход и зольность класса 0-25 мм:

g₅ = g_0-25 × h₂ = 70,8× 0,95 = 67,16 %; A^d₅ = 50,12 %.

      Проверочный расчет

g₃ = g₄ + g₅ = 26,24 + 67,16 = 93,4 %;

A^d₃ =  (26,24× 58,12 + 67,16 × 50,12) / 93,4 = 52,1 %.

      Определяется  количество надрешетного и подрешетного продукта:

      Q₄⁷⁰=18,37т/ч; Q₄²⁰⁰=52,48т/ч; Q₄⁴⁰⁰=104,96т/ч;

      Q₅⁷⁰=47,1т/ч; Q₅²⁰⁰=134,32т/ч; Q₅⁴⁰⁰=268,64/ч; 

      2.11. Расчет основных  операций

      2.11.1. Обогащение крупного класса в тяжелосредных

сепараторах 

      Определяем  содержание классов 0-0,4 и 0,4-25 мм в исходном питании тяжелой среды

x₁= g_0-0,4 × (1-h₂) = 16,5× (1-0,95) = 0,825 %,

g_0,4-25 = g_0-25 × (1- h₂) - x₁= 70,8× (1- 0,95) - 0,825= 2,528 %.

      Определяем  фракционный состав исходного с  учетом КПД грохота (табл. 2.15).

      Записываем исходные значения выходов и зольностей фракций класса 25-200 мм в графы 2 и 3 табл. 2.15. 

      В графу 5 заносим исходные зольности фракций класса 0,4-25 мм.

Таблица 2.15

      В строку “Итого” графы 4 помещаем выход  класса 0,4-25 мм          g_0,4-25 = 2,715 %. К этой величине пересчитываем выходы фракций класса 0,4-25 мм (табл. 2.15).

      Пересчитываем выходы фракций исходного (графа 6 табл. 2.15) к 100 %.

      Концентрат

      Плотность разделения для концентрата r_к = 1,57  г/см³. Находим выход концентрата для каждой фракции.

      Фракция 1,3-1,4  г/см³ (табл. 2.16).  Для плотности разделения r_к = 1,57г/см³ и средней плотности фракции r_ср = 1,35 г/см³ определяем извлечение фракции в концентрат тяжелосредного сепаратора - Е = 100 %.

      Отходы

      Плотность разделения для отходов r_о = 1,57 г/см³. Находим извлечение каждой фракции в отходы сепаратора. Для фракции 1,4-1,5  г/см³

и для  других фракций.

      Определяем  выход и зольность продуктов (табл. 2.16).

      Концентрат 

g ₆ = g ₄ /100× åg_k = 26,24 / 100× 22,28 = 5,85 %;

A^d₆= (åg_k × A^d)/åg_k = 228,032 / 22,28 = 10,24 %.

      Отходы

g₇ = g ₄ /100× åg_отх = 26,24 /100× 77,72 = 20,4 %;

A^d₇= (åg_отх × A^d)/åg_отх = 5498,544 / 77,72= 70,75 %.

      Проверочный расчет

g₄ = g₆ + g₇ = 25,98 %,

A^d₄ = (5,85× 10,24+20,4 × 70,75)/ 25,98=57,86 %. 
 

Обезвоживание концентрата на грохоте  сброса суспензии

      На  грохоте сброса суспензии шламообразование^* составляет 4 % от количества материала, поступающего на грохот.

      Выход и зольность дополнительного  шлама:

x₈ = g₆ × 0,04 = 0,234 %;

A^d_x8= A^d₆ = 10,24 %.

      Выход и зольность шлама, попадающего  в некондиционную суспензию при эффективности грохочения 90 %.

g₁₀ = x₈ × 0,9 = 0,234 × 0,9 = 0,211 %;

A^d₁₀ = A^d_x8 =10,24 %.

      Выход и зольность обезвоженного на грохоте концентрата:

g₈ = g₆ - g₁₀ = 5,85 - 0,211 = 5,64 %;

A^d₁₁ =  (5,85× 10,24 - 0,211× 10,24)/ 5,64 = 10,24 %. 

2.11.2. Обогащение мелкого класса в отсадочных машинах 

      Обесшламливание

      На  обесшламливание поступает уголь g₅ = 67,16 %,

A^d₅= 50,12 %. Определяем содержание класса 0-1 мм в классе 0-25 мм:

x₁ = g_0-1 × h₂ = 25,1× 0,95 = 23,843 %;

A^d_x1= A^d_0-1= 40,24 %.

      Принимаем эффективность h₃ = 0,7 и дополнительное шламообразование в классификаторе a₁ = 2 %.

g₁₉ = х₁ × h₃ = 23,843× 0,7 = 16,69 %;

A^d₁₉= A^d_х1 = 40,24 %.

      Выход и зольность надрешетного продукта классификатора:

g₂₀ = g₅ - g₁₉ =  67,16 - 16,69 = 50,47 %;

A^d₂₀= (67,16× 50,12 - 16,69× 40,24) / 50,47 = 53,39 %.

      Определяем выход и зольность класса 1-25 мм без шлама с учетом, дополнительного шламообразования в классификаторе a₁ = 2 %.  в отсадочной машине a₂ = 12 %.

g ‘₅ = (g₅ - x₁)× (1 -  a₁ /100)× (1 -  a₂ /100) =

= (67,16 - 23,843)× (1 -  2 /100)× (1 -  12 /100) = 37,36 %,