Очистные сооружения водоотводящих систем

 м,

 круга.

4) Время одного круга вращения жидкости:

с.    (6.5)

5) Продолжительность пребывания жидкости в песколовке:

с.    (6.6)

6) Длина песколовки:

м.  (6.7)

Принимаем к строительству  песколовку из трех отделений размерами  B_s = 3 м (с учетом толщины стенок).

H_s = 2,1м , L_s= 12 м по ТП 902-2-284 Расход воздуха на аэрацию при J = 3 м³/м².

7) Расход  воды на аэрацию при J = 3 м³/м²:

 м³/ч. (6.8)

7. Расчет первичного отстойника

м³/ч., начальная концентрация взвешенных веществ мг/л, .

Эффект  очистки по взвешенным веществам принимаем 50%.

Ориентировочно  принимаем по табл. 12.6 /4, с.109/ три отстойника диаметром 30 м, с глубиной отстаивания м. Среднюю скорость рабочего потока принимаем мм/с.

1) Определяем  величину гидравлической  крупности:

, мм/с     (7.1)

где - глубина проточной части в отстойнике, м. Принимаем равной 3,1 м;

K_set - коэффициент использования объема проточной части отстойника; для радиальных отстойников равен 0,45;

t_set, - продолжительность отстаивания, с, принимается по табл. 12.1 /4, с. 102/;

 - показатель степени, зависящий от агломерации взвеси в процессе осаждения; для городских сточных вод принимается по черт.2 /1, c. 26/.

 мм/с.

Так как среднемесячная температура сточной воды, равная 15°С, отличается от температуры воды, при которой определяется кинетика отстаивания, равной 20 °С, необходимо ввести поправку:

, мм/с,     (7.2)

где и - вязкость воды при температурах в лабораторных (20 °С) и производственных (15 °С) условиях.

 мм/с.

2) Производительность одного отстойника:

, м³/ч,  (7.3)

где - диаметр отстойника, м;

- диаметр впускного устройства, м;

- турбулентная  составляющая, мм/с/ Принимаем ⁼ 0,02 мм/с.

 м³/ч.

3) Требуемое количество отстойников:

 шт.     (7.4)

Принимаем 3 отстойника диаметром 30 м.

4) Фактическая скорость в отстойнике:

, мм/с,    (7.5)

где - число отстойников.

 мм/с.

5) Фактическая нагрузка на 1 м² поверхности отстойника в м³/ч:

, м³/м²*ч,    (7.6)

где W_set - рабочий объем отстойника, м³ (табл. 12.6 /4, с. 109/), равный 2190 м³.

 м³/м²*ч

Окончательно  принимаем  3 отстойника D = 30 м по ТП 902-2-85/75 с H_set, = 3,1 м.

6) Фактическое время отстаивания:

ч.    (7.7)

7) Суточное количество осадка:

, м³/ч,   (7.8)

где - среднечасовой расход сточных вод; равен 2496 м³/ч;

P_mud - влажность осадка; принимаем 94%;

- объемный  вес осадка; равен  1 г/см³.

 м³/ч.

8) Количество осадка в сутки:

 м³/сут.  (7.9)

По  сухому веществу

 т/сут.

9) Количество осадка на 1 отстойник за 8 ч

 м³   (7.10)

8. Расчет аэротенка-вытеснителя с регенерацией активного ила

За  счет оседания в первичном отстойнике 20% взвешенных частиц концентрация по БПК составит

 мг/л.

Степень рециркуляции активного ила

,      (8.1)

где - доза ила в аэротенке, г/л. Принимаем г/л;

- иловый индекс, см³/г. Принимаем см³/г.

.

БПКполн сточной воды с  учётом разбавления  рециркуляционным илом

, мг/л,    (8.2)

где - БПК_П0ЛН поступающей на очистку сточной воды, мг/л;

 - БПК_П0ЛН очищенной сточной воды, мг/л.

 мг/л.

Продолжительность обработки воды в  аэротенке

, ч; (8.3)

 ч.

С поправкой  на температуру

ч.

Согласно  приложению 2 п. 6.142 /1/ принимаем ч.

Доза  ила в регенераторе

, г/л; (8.4)

 г/л.

Удельная  скорость окисления загрязнений по формуле (49) /1, с. 35/

, мг/(г*ч), (8.5)

где - максимальная скорость окисления, мг/(г*ч), принимается по табл. 40 /1, с. 36/, мг/(г*ч);

- концентрация растворённого кислорода, мг/л, мг/л;

- константа, характеризующая свойства органических загрязняющих веществ, мг БПК_ПОЛН, и принимаемая по табл. 40 /1, с. 36/, ;

- константа, характеризующая влияние кислорода, мгО₂/л, и принимаемая по табл. 40 /1, с. 36/, ;

- коэффициент ингибирования продуктами распада активного ила, л/г, принимаемый по табл. 40 /1, с. 36/, .

 мг/(г*ч).

Продолжительность окисления загрязнений  определяется по формуле (54) /1, с. 37/

, ч,     (8.6)

где - зольность активного ила, принимается по табл. 40 /1, с. 36/.

 ч.

С поправкой  на температуру

ч.

Продолжительность регенерации активного  ила по формуле (57) /1, с. 37/

, ч; (8.7)

 ч.

Расчетная продолжительность обработки воды в системе аэротенк-регенератор

, ч; (8.8)

 ч.

Объем аэротенка

, м³,     (8.9)

где - расчетный расход, м³/ч, м³/ч.

 м³.

Объем регенератора

, м³;  (8.10)

 м³.

Общий объем аэротенка  с регенератором

, м³; (8.11)

 м³.

Средняя доза активного ила

, г/л;    (8.12)

 г/л.

Нагрузка  на 1 г беззольного вещества ила

, мг/(г*сут);   (8.13)

, мг/(г*сут);

Объем регенератора от объема сооружения

, %; (8.14)

%.

Принимаем 4 четырехкоридорных аэротенка ТП 902-2-178. Ширина коридора м, рабочая глубина аэротенка м. Длина коридора м.

Количество  циркулирующего активного  ила

, м³/ч;      (8.15)

 м³/ч.

Прирост активного ила

, мг/л,    (8.16)

где - концентрация взвешенных веществ в сточной воде, поступающей в аэротенк, мг/л, мг/л;

- коэффициент  прироста; для городских  и близких к  ним по составу  производственных  сточных вод, согласно п. 6.148 /1, с. 37/, = 0,3.

 мг/л.

9. Расчет системы аэрации

Удельный расход воздуха при пневматической аэрации

,     (9.1)

где q₀ - удельный расход кислорода воздуха, мг на 1 мг снятой БПК_ПОЛН, принимаемый 1,1 при очистке по БПК_ПОЛН 15-20 мг/л;

- коэффициент, учитывающий тип аэратора и принимаемый для мелкопузырчатой аэрации в зависимости от отношения площадей аэрируемой зоны и аэротенка , по табл. 42 /1, с. 38/, при ;

- коэффициент, зависящий от глубины погружения аэраторов h_a и принимаемый по табл. 43 /1, с. 38/, ;

- коэффициент, учитывающий температуру сточных вод, который определятся по формуле

,     (9.2)

где - среднемесячная температура воды за летний период, °С;

.

 - растворимость кислорода в воде, определяемая по формуле

, мг/л,    (9.3)

где - растворимость кислорода в воде в зависимости от температуры и атмосферного давления, принимаемая по справочным данным ;

h_a - глубина погружения аэратора, h_a=3м;

 мг/л;

- коэффициент качества воды, при наличии СПАВ берется в зависимости от величины и по табл. 1.10 [1, табл. 44, с. 38], ;

С_о - средняя концентрация кислорода в аэротенке, мг/л; принимается 2 мг/л.

Интенсивность аэрации

, м³/(м²*ч),    (9.4)

где - рабочая глубина аэротенка, м;

- период аэрации, ч.

 м³/(м²*ч).

Максимальный  часовой расход воздуха

, м³/ч, (9.5)

 м³/ч.

Удельная  нагрузка на 1 пластину

, (9.6)

где - расход воздуха на 1 аэротенк, л/мин;

 - количество фильтросных пластин в аэротенке.

Площадь аэротенка составляет

, м²;     (9.7)

 м².

Площадь фильтросных пластин будет

, м²;      (9.8)

 м².

В качестве аэраторов принимаем керамические фильтросные пластины размером 300х300 мм с удельным расходом воздуха л/мин на одну пластину. Требуемое число пластин:

, шт;      (9.9)

 шт.

.

10. Расчет вторичного отстойника

Расчет  вторичных отстойников  производится по величине гидравлической нагрузки на отстойник, который  определяется по формуле

, м³/(м²*ч),   (10.1)

где - коэффициент использования объема зоны отстаивания, согласно п. 6.161 /1/ для радиального отстойника ;

 - глубина проточной части отстойника. С учетом высоты слоя осадка м;

- концентрация  ила в осветленной  воде, мг/л;

 м³/(м²*ч).

Площадь одного отстойника при  их количестве определяется по формуле

, м²;     (10.2)