Министерство  образования Российской Федерации 

Сочинский государственный  университет туризма и курортного дела 

Инженерно-экологический  институт 

Кафедра «Строительных конструкций» 
 

Пояснительная записка

к курсовому проекту по дисциплине

« Реконструкция и ремонт курортных зданий » 
 

  «Реконструкция жилого дома » 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

           Выполнил студент

 группы 05-ЗГС

                                                          Иванов Т.С.                                                                                
 
 
 

Проверила: доцент, к.т.н.

Юрченко Е.Е. 
 
 
 
 
 

г. Сочи.

2010 г. 
 
 

   Характеристика объемно - планировочного решения .

    Габаритные  размеры здания: высота этажа 3м. (высота 9,1м.);

ширина-7,91м.; длина-10,28м. Здание бескаркасное с поперечными несущими стенами (с шагом от оси 1-2 2,435м.; 2-3 1,055м.; 3-4 4,42м.), и с продольными несущими стенами (с шагом от оси А-Б 5.4м.; Б-В 2,37м.; В-Г 2,51м.). Назначения здания – индивидуальный жилой дом. Цели реконструкции здания - перепланировка; восстановление конструкции при потери прочности и устойчивости несущих конструкции; увеличение действии нагрузок на действующие нагрузки. Материалом для стен служит блок Т-19 с размерами 200мм на 200мм на 400мм, (М-75 на цементно-песчаном растворе М-50), а перекрытия монолитный железобетон толщиной 16 см, бетон класса В-20, армирование Ø16 А-III с шагом 150 мм на 150мм.

            Реконструируемое здание не удовлетворяет современным требованиям, следовательно при проектировании в современных условиях возникает необходимость перепланировки, реконструкции и усиления зданий и сооружений в соответствии с новыми требованиями к сейсмозащите и  увеличению бальности до 8 баллов, так как в целях обеспечения сейсмобезопасного строительства и сейсмостойкости объектов на территории Краснодарского края введены в действие с 15 апреля 2001 года территориальные строительные нормы: СНКК 22-301-2000 «Строительство в сейсмических районах Краснодарского края» и СНКК 23-319-2000 «Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий. Нормативы по теплозащите зданий». 
 
 
 
 
 
 

Расчет  стропил крыши

 

    Значение  расчетной распределенной нагрузки на крышу принимаем равным 1,1 кПа (это значение включает и постоянную, и временную нагрузку).

    Так как шаг стропил составляет 1 м, то равномерно распределенная нагрузка на стропила составит: кН/м.

    М=ql²/8            (R=13 МПа)  b=W*6/h²

       W=   =6,67*10^-4 м³=667см³

    М=

     кН/м ²

    J=0.1*0.2³/12=6,67 *10^-5м⁴

Прогиб f=(5/384)* ql⁴/EJ=(5/384)*5,1*4,641⁴/6,67*10^-4*10000000=2,16см< 3см

    (Е=10000МПа=10000000 кН/м ²)

Подберем  сечение стропильной ноги:

Примем толщину  доски равной 10см. Тогда высота равна: см.

Принимаем сечение  стропильной доски 10 x 20 см. 
 

    Расчет  перемычки

Перемычка сечением h=0,2м на b=0,4м . Определим нагрузки от кладки, перекрития, пола и временную

=(2,1*b)+(h *J*b)+(0.05*J*b)+(h *J*b)

  =(2.1*2,855)+(0.16*25*2.855)+(0.05*18*2.855)+(0.9*18*0.4)=26,47 кН/м.

     кНм. =51. По сортаменту для швеллеров по величине данного отношения подбираем швеллер №14: Wx=70,2 см³ 
 
 

                                              Расчет простенка

    V=0,4*1,357*3=1,63м³

    Объемный  вес керамзитного блока – 18 кН/м³

    S_пола=2,357*2,42=5,7 м²

    Собственный вес простенка:

    G₁=18*1.63=29.34 кН

    Вес перекрытия (J=25, h=0.16, n=1):

G₂=(h*J*S*n)+(0.05*J*S*n)+(2.1*S*n)=(0,16*25*5,7*1)+(0,05*25*5,7*1)+

+(2,1*5,7*1)=41,9 кН

G=29,34+41,9=71,24 кН

Расчет  усиления простенка.

 

Расчетная нагрузка с учетом собств. веса = 71,24 Кн.

Расчетная высота простенка = 3 м.

Кладка из керамзитобетонных  блоков Т-19, М-50 на цементно-песчаном растворе М-50;

Rкл = 1,4 мПа = 1400 Кн/м² 

 

Упругая характеристика кладки

Значение  находим по таблице:

Проверим несущую  способность простенка по формуле:

Вертикальную  арматуру обойм принимаем из (4L 75x6)

Планки из стали  ВСт3сп: , , ,

                                            , ,  

(4%)

Находим расстояние между планками:

Условная поперечная сила для стали С38/23:

Сила отрезающая планку:

Момент, изгибающий планку в её плоскости:

Сечение планок проверяем по формуле:

Проверяем прочность  сварного крепления планки к ветви  обоймы усиления. Сварка электродами  Э-42, катет шва равен  .

Напряжения среза:

Напряжение от изгиба:

 

               Проектирование монолитной железобетонной лестницы. 

    Согласно  СНКК 22-301-2000 п.2.1.68 для зданий высотой 3 этажа и более лестницы следует применять из монолитного железобетона или крупных сборных железобетонных элементов, соединяемых между собой при помощи сварки, поэтому существующую деревянную лестницу заменяем монолитной.

    Проектируем двухмаршевую лестницу, имеющую уклон 1:1.5, с шириной лестничных маршей и промежуточной площадки 1150 мм. Высота этажа 3 метра. Ширина лестничной клетки 2200мм. Принимаем ступень размерами 150×300мм, тогда высота одного марша равна

мм

    Число подступенков равно

    число проступей в одном марше будет  на единицу меньше числа подступенков, так как верхняя проступь располагается  на лестничной площадке

 

    Длина лестничной клетки с учётом промежуточной  площадки равна

мм 

    Рассчитаем и законструируем железобетонный марш шириной 1050мм. Угол наклона марша ≈ 26.7°. Бетон класса В20, арматура каркасов классов А-III и А-I.

    Временная нормативная нагрузка согласно СНиП, для лестниц жилого дома 4 кН/м², коэффициент перегрузки γ_g = 1.2.

    Расчётная нагрузка на 1 погонный метр марша

    q = (6,7 * 1,1 + 4 * 1,2) * 1,05 =12,8 кН/м, где

    собственный вес марша 6.7 кН/м², с коэффициентом перегрузки γ_g = 1.2.

    Максимальный  изгибающий момент изгиба составляет

    

14,6кНм, где

    

3020 мм – приведенная длина марша.

    Определим требуемое сечение продольной арматуры, для этого зададимся толщиной плиты h = 15см. Вычислим:

    

0.084, где

    h₀ – рабочая высота сечения, равная высоте сечения без учёта защитного слоя бетона;

    b – ширина сечения;

    R_b – расчётное сопротивление бетона сжатию, для бетона класса В20 R_b = 11.5 Мпа.

    Согласно  СНиП находим значения коэффициентов  η = 0.975.

    

2,65 см^².

    По  результатам расчётов получается 2Ø12 A-III. Окончательно принимаем арматурную сетку с продольной арматурой Ø12 A-III с шагом 150 мм и поперечной арматурой Ø8 A-III с шагом 150 мм, исходя из конструктивных требований.

    Для восприятия отрицательного момента  в местах примыкания марша к лестничным площадкам, устраиваем на расстоянии ¼ от пролёта верхнюю рабочую арматуру аналогично нижней рабочей арматуре. 
 
 

Расчет  фундамента. 

σ = N/A ‹ Ro кПа

Ro=200 кПа     А=0,3м² 

N=(17,75*3,55+2.1*3,55)*2+0.2*18*2*3+2*3,55=136.25

σ= 136.25/0,3= 0,454кПа

Увеличение  несущей способности фундамента выполняется в следующей последовательности: выполняется ж/б обойма на уровне подошвы существующего фундамента, под обоймой усиления необходимо выполнить бетонную подготовку толщ.100мм. Обойму усиления армируют сеткой.