Разработка технологической карты на выполнение кирпичной кладки

         

       При вычислении N^р_р1, коэффициент надежности по нагрузке ¡ = 1.1, а при вычислении N^р_гр1, ¡ = 1.15. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

Сечение 1-1 

       Длина сваи выбирается в зависимости от грунтовых условий строительной площадки, глубины заложения подошвы ростверка. Нижний конец сваи следует заглублять в прочные грунты, прорезая напластования более слабых грунтов; при этом заглубление нижнего конца сваи в несущий слой должно быть:

    - в крупнообломочные, гравенистые, крупные и средней крупности посчаные грунты, а также пылевато-глинистые гурнты с показателем текучести I_L≤ 0/1 - не менее 0.5 м;

• в прочие нескальные грунты - не менее 1 м.

 

       При выборе длины сваи, согласно норм проектирования , рекомендуется:

  - принимать длину сваи не менее 3 м;

    - выполнять заделку головы сваи  в ростверк на глубину 5-10 см. 

Требуемая длина сваи (без острия) определяется из условия:

       Iтр = I₁ + I₂ + I₃,

       где I₁ - величина заделки головы сваи в ростверк, м;

             I₂ - величина заглубления нижнего конца сваи в несущий слой, м;

             I₃ - толщина слоев грунтов, прорезаемых сваей, м.

       I₁=0.05м; I₂=1 м;   I₃=4.25м;

             Iтр=0.05+1+4,25=5,3м

       I=0.05+1,7+4,25=6 м

       

       Окончательные размеры типовых свай принимаются  по табл. 23, где приведена характеристика свай сплошного квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой обычной ударостойкости согласно Серии 1.011.1-10*⁾ « Сваи забивные железобетонные». Вып. 1. «Сваи цельные сплошного квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой».

• а=0,25 м – длинна острия.
• d=0.3 м – ширина грани.

 

    площадь поперечного сечения сваи

       А=d²=0.3 0.3=0.09м²; 

       наружный  периметр поперечного сечения сваи, м;

                         и=(d+d) 2=(0.3+0.3) 2=1.2м;

       Поглубине заложения сваи -6,5 м для мелких песков выбираем R

       R=2350 кПа

    Z =1,3         h =2           f =16,8

    Z =2,32      h =0.05     f =22,2

    Z =3,34       h =2         f =49,5

    Z =4,44      h =0,2      f =53,9

    Z =5,5       h =1,7      f =41

Несущую способность одиночной висячей  сваи определяем по формуле: 

Fd=1*(2350*0,09+1,2(16,8*2+22,2*0,05+49,5*2+53,9*0,2+41*1,7))=  480,83 кН.

       N₀₁^р = 1,1*178,2 = 196,02

       Требуемое число свай в фундаменте найдем по формуле:

       n=¡_k*N^p_o1^.

           Fd

       n=1.4*196.02 =0.57

          480.83

       C =   1   = 1.75

          0.57

       0.9<1,75<1,8 – однарядный

       b=0,6

       N^р_р1 = 4,95

       Nф =196,02+4,95 +0 = 352,58кН

               0,57

       N = 480,83 = 343,45кН

           1,4

       Nф >N условие не выполняется

       n= 1   с=1

       Nф =196,02+4,95 +0 = 200,97кН

               1

       Nф <N условие выполняется 
 
 

 

        Сечение 2-2 

       Длина сваи выбирается в зависимости от грунтовых условий строительной площадки, глубины заложения подошвы  ростверка. Нижний конец сваи следует  заглублять в прочные грунты, прорезая напластования более слабых грунтов; при этом заглубление нижнего конца сваи в несущий слой должно быть:

    - в крупнообломочные, гравенистые,  крупные и средней крупности  посчаные грунты, а также пылевато-глинистые гурнты с показателем текучести I_L≤ 0/1 - не менее 0.5 м;

• в прочие нескальные грунты - не менее 1 м.

 

       При выборе длины сваи, согласно норм проектирования , рекомендуется:

  - принимать длину сваи не менее  3 м;

    - выполнять заделку головы сваи  в ростверк на глубину 5-10 см. 

Требуемая длина сваи (без острия) определяется из условия:

       Iтр = I₁ + I₂ + I₃,

       где I₁ - величина заделки головы сваи в ростверк, м;

             I₂ - величина заглубления нижнего конца сваи в несущий слой, м;

             I₃ - толщина слоев грунтов, прорезаемых сваей, м.

       I₁=0.05м; I₂=1 м;   I₃=4.1м;

             Iтр=0.05+1+4,1=5,15м

       I=0.05+1,9+4,1=6 м

       

       Окончательные размеры типовых свай принимаются  по табл. 23, где приведена характеристика свай сплошного квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой обычной ударостойкости согласно Серии 1.011.1-10*⁾ « Сваи забивные железобетонные». Вып. 1. «Сваи цельные сплошного квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой».

• а=0,25 м – длинна острия.
• d=0.3 м – ширина грани.

 

    площадь поперечного сечения сваи

       А=d²=0.3 0.3=0.09м²; 

       наружный  периметр поперечного сечения сваи, м;

                         и=(d+d) 2=(0.3+0.3) 2=1.2м; 

       Поглубине заложения сваи -6,5 м для мелких песков выбираем R

       R=2350 кПа

    Z =1,4         h =1,9           f =17,4

    Z =3,35      h =2              f =49,5

    Z =4,45       h =0,2         f =53,9

    Z₄=5,5         h =1,9           f =41 

Несущую способность одиночной висячей  сваи определяем по формуле: 

Fd=1*(2350*0,09+1,2(17,4*1,9+49,5*2+53,9*0,2+41*1,9))=  476,38 кН.

       N^р₀₁ = 1,1*265,2 = 291,72

       Требуемое число свай в фундаменте найдем по формуле:

       n=¡_k*N^p_o1^.

           Fd

       n=1.4*291,72 =0.85

          476,38

       C =   1   = 1.17

          0.85

       0.9<1,17<1,8 – однарядный

       b=0,6

       N^р_р1 = 4,95

       Nф =291,72+4,95 +0 = 349кН

               0,85

       N = 476,38 = 340,2кН

           1,4

       Nф >N условие не выполняется

       n= 1   с=1

       Nф =291,72+4,95 +0 = 296,67кН

               1

       Nф <N условие выполняется 
 

 

4.6 Расчет свайных  фундаментов по 2 группе предельных  состояний (по  деформациям).

Сечение 1-1

       Расчет  свай и свайных фундаментов по деформации следует производить  исходя из условия S ≤ S_и.

       Расчет  фундамента из висячих свай и его основания по деформациям производят как для условного массивного фундамента на естественном основании в соответствии с требованиями СНиП [10]. Условный фундамент рассматривается как единый массив, ограниченный снизу плоскостью, проходящей через нижние концы свай, сверху - поверхностью планировки грунта ВГ, с боков - вертикальными плоскостями, стоящими от наружных граней крайних рядов вертикальных свай на расстоянии а, равном

                                                                        j_{II, ср}

      а = htg ¾¾¾¾,

                                                                                                       4

где j_{II, mt} - осредненное расчетное значение угла внутреннего трения грунта, определяемое по формуле

                                                                   _h

                                                                  å  j_II, _i h _i

                                                                   ¹

     j_{II, ср} = ¾¾¾¾¾¾

                                                                          å h _i 

где j_II, _i - расчетное значение углов внутреннего трения для отдельных пройденных сваями слоев грунта толщиной h _i .

       Размеры подошвы, условного свайного фундамента при этом находят по формулам:

       ширина  b_у = с_b (m_b - 1) + d + 2а; 

       длина I_у = с_I (m₁ - 1) + d + 2а;  

где с_b и с₁ - расстояния между осями свай соответственно по поперечным и продольным осям, м;

       m_b и m₁ - количество рядов свай по ширине и длине условного фундамента;

       d - диаметр или сторона поперечного сечения сваи, м.

       Расчетная нагрузка, передаваемая условным свайным  фундламентом на грунт основания, принимается  равномерно распределнной.

       При этом также требуется выполнение основного требования расчета оснований по деформациям: среднее давление под подошвой условного фундамента Р_II не должно превышать расчетного сопротивления грунта основания R на итой глубине:

       Р_II £ R.