Автор: Пользователь скрыл имя, 14 Октября 2011 в 19:25, курсовая работа
Рассчитываем и проектируем основание и фундаменты одноэтажного однопролетного промышленного здания.
Федеральное агентство по образованию РФ
ГОУ ВПО
УГТУ – УПИ
Кафедра
«Основания и фундаменты»
Пояснительная записка
к курсовому проекту
“Расчет
и проектирование оснований и
фундаментов
промышленных зданий”
| Преподаватель: | Лопашенко Н.А. |
| Студент: | Яркова Н.Е. |
| Группа: | С - 45024 |
1.
Исходные данные.
Рассчитываем
и проектируем основание и фундаменты
одноэтажного однопролетного промышленного
здания. Габаритные параметры и характеристика
условий строительства приводятся в таблице
1.
Параметры здания.
| L1, м | H1, м | hn,м | Q1,т | tвн, °С | Район строительства | Вес снегового покрова S0, кПа | Mt | W0,
кПа |
| 42 | 28,8 | -4,8 | 15,0 | 10 | г. Алапаевск | 1,0 | 60,4 | 0,23 |
Габаритные схемы поперечного
разреза и плана здания показаны на рис.1.
Рис. 1.
Габаритные схемы плана и разреза
здания
Металлические колонны основного каркаса имеют шарнирное сопряжение со стальными фермами, шаг колонн каркаса 12 м. Шаг стальных стоек торцевого фахверка 6 м.
Инженерно-геологические условия площадки строительства установлены бурением 4 скважин на глубину 20 м (таблица 2). Подземные воды во всех скважинах распложены на глубине 0,85 м. от поверхности планировки DL. Исходные показатели физико-механических свойств грунтов приведены в таблице 3.
Инженерно-геологические условия площадки.
| N слоя | Тип грунта | Толщина слоя, м | ||||
| скв.1
65,4 |
скв.2
66,3 |
скв.3
64,9 |
скв.4
65,6 | |||
| 1 | почв-раст слой | h0 | 0,30 | 0,30 | 0,30 | 0,30 |
| 2 | глина | h1 | 5,20 | 5,00 | 5,30 | 4,90 |
| 3 | суглинок | h2 | 1,70 | 1,95 | 1,50 | 1,70 |
| 4 | глина | h3 | Толщина слоя бурением до глубины 20 м не установлена | |||
Исходные показатели физико-механических свойств грунтов.
| N слоя | Тип грунта | rn ,т/м3 | W,% |
rs, т/м3 | rI, т/м3 | rII, т/м3 | Wр,% | WL,% |
| 2 | глина | 1,77 |
33,0 | 2,76 | 1,72 | 1,74 | 22,2 | 40,2 |
| 3 | суглинок | 1,83 | 31,4 | 2,72 | 1,78 | 1,80 | 21,6 | 35,6 |
| 4 | глина | 1,84 | 26,2 | 2,76 | 1,79 | 1,81 | 22,4 | 41,4 |
продолжение таблицы №3
| N слоя | Тип грунта | kf, см/с | E, МПа | cI, кПа | cII, кПа | jI, град | jII, град |
| 2 | глина | 2,5×10 –8 | 8,0 | 19,0 | 29 | 6 | 7 |
| 3 | суглинок | 1,0×10 –7 | 6,0 | 9,0 | 14 | 13 | 14 |
| 4 | глина | 2,8×10 –8 | 16 | 29,0 | 44 | 16 | 18 |
Данные
химического анализа подземных
вод по агрессивности представлены
в таблице 4.
Химический анализ воды.
Показатель агрессивности |
Значение показателя |
| Бикарбонатная
щелочность ионов HCO3, мг×экв/л
Водородный показатель pH, мг×экв/л Содержание, мг/л агрессивной углекислоты CO2 аммонийных солей ионов NH4+
магнезиальных солей, ионов Mg2 едких щелочей, ионов Na+ и K+ сульфатов, ионов SO42– хлоридов, ионов Cl – |
- 3,8 10 15 360 36 190 990 |
2.
Определение нагрузок
действующих на
фундаменты.
Расчет
нормативных значений усилий на уровне
обреза фундаментов от нагрузок, воспринимаемых
рамой каркаса: постоянной, снеговой, ветровой
и крановой выполнен на ЭВМ. Наиболее нагруженным
является фундамент по оси А, нормативные
значения усилий для этих фундаментов
приведены в таблице 5.
Значения нормативных усилий на уровне обреза фундаментов по оси А
| Усилие | Нагрузки | |||
| Постоянная (1) | Снеговая (2) | Ветровая (3) | Крановая (4) | |
| Nn, кН | 1295,4 | 252,0 | 0 | 338,1 |
| Mn, кН×м | -362,2 | 0 | ±1226,5 | ±142,4 |
| Qn,кН | -12,6 | 0 | ±104,6 | ±5,0 |
Значения
расчетных усилий на уровне обреза
фундаментов по оси А.
| Усилие | Индексы нагрузок по таблице 5 и правило подсчета | |||
| (1) + (2) | (1) + (3) | (1) + (4) | (1) + 0,9[(2) + (3) + (4)] | |
| Nn, кН | 1547,4 | 1295,4 | 1633,5 | 1826,49 |
| Mn, кН×м | -362,2 | -1588,7(+864,3) | -504,6(-219,8) | +869,81 (-1594,21) |
| Qn,кН | -12,6 | -117,2(+92,0) | -17,6(-7,6) | +86,0(-111,24) |
Наиболее неблагоприятным является сочетание из постоянной (1) и всех кратковременных 0,9[(2) + (3) + (4)] нагрузок для N и M, и постоянной (1) и временной ветровой (3) нагрузки для Q
Для расчетов по деформациям (γf = 1)
NII col = Nn × γf = 1826,49 × 1 = 1826,49 кН
MII col = Mn × γf = 1594,21 × 1 = 1594,21 кН×м0
QII col = Qn × γf = 117,2 × 1 = 117,2 кН
Для расчетов по несущей способности (γf = 1,2)
NI col = Nn × γf = 1826,49 × 1,2 = 2191,788 кН
MI col = Mn × γf = 1594,21 × 1,2 = 1913,052 кН×м
QI
col = Qn × γf = 117,2 ×
1,2 = 140,64 кН
Информация о работе Расчет и проектирование оснований и фундаментов промышленных зданий