Расчет и конструирование фундаментов

N_p,| - расчетный вес ростверка,  кН;

       кН;  < P=597 кН

n – количество  свай  в кусте. 

Определим  отказ  сваи,  необходимый  для  контроля  несущей  способности  сваи. 

h - коэффициент,  принимаемый равным  1500  кН/м²  ;

А – площадь  поперечного  сечения  сваи, м²  ;

                        A=0.09 м²  ;

E_d – расчетная  энергия  удара  молота, кДж;

                        E_d=32 кДж;

m₁ – полный  вес  молота,  кН;

      m₁=35,0 кН;

m₂ – вес  сваи  с  наголовником, кН;

      m₂=18.3  кН;

m₃ – вес  подбабка, кН;

      m₃=18  кН;

e - коэффициент восстановления  энергии удара, e²=0,2;

                    E_d=0,9×G×H,

G – вес ударной части молота,  кН;

H -  расчетная высота  падения ударной части молота,  м;

                    

 

     

     3.3.  Расчет  основания   свайного  фундамента  по  деформациям

 

При  расчете  осадки  свайный  фундамент  рассматривается  как  условный  массивный  фундамент,  в  состав  которого  входят  ростверк,  сваи  и  грунт. 

 

 

    

h – длина сваи, м; 

    

Давление  Р  в  кПа  по  подошве  условного  фундамента  определяется  с  учетом  веса  условного  массива:

                       ,

      Где  A₁ – площадь подошвы условного фундамента,  м²;

           N_d1 – суммарный вес условного массива и нагрузок,  приложенных на  уровне  обреза  ростверка,  кН.

           N_d1=N₀+G₁+ G₂+ G₃ .

Здесь  N₀ – нагрузка,  приложенная на  уровне  обреза  ростверка;

G₁ – вес ростверка;

G₂ – вес  свай=4*(8,3*0,09)*25=75;

G₃ – вес  грунта  в  объеме  выделенного  условного  массива G₃=13*3+6*2+11,5*5+21*1=129,5.

                      N_d1=240+29+75+129,5=473,5 кН.

Давление  Р  от  расчетных  нагрузок  не  должно  превышать  расчетного  сопротивления  грунта  R,  то  есть  необходимо  соблюдение  условий   P<R  .

Расчетное  сопротивление  грунтов  R  для свайных фундаментов будет  представлено  в  следующей  форме:

 кПа.

     g_с1=1,25; g_с2=1 ; К=1;

     М_g=0,51; М_q=3,06; M_c=5,66;

     K_z=1 т.к. b<10м

     С_||=100 , т.к. грунт глина

     d_b=2 , глубина подвала – расстояние от уравня планировки до  пола подвала (для сооружений с подвалом шириной В£20м и глубиной более двух метров принимается d_b=2) . 

     Удельный  вес грунта - g=r´g=10´r

     g₁=1,3*10=13,0 кН/м³;

     g₂=0,6*10=6кН/м³;

     g₃=18 кН/м³; g₄=21 кН/м³;   кН/м³;  

       

      кПа 

кПа 

P=169кПа <R=1139 кПа

Условия  выполняются. 
 

 

     

     3.4. Вычисление  вероятной   осадки  свайного  фундамента.

     Расчет  осадки  фундамента  производится  по  формуле:

                    S<S_u  ,

     Где  S – конечная  осадка  отдельного  фундамента,  определяемая  расчетом;

     S_u – предельная  величина  деформации  основания  фундамента  зданий  и  сооружений,  принимаемая  по  СниП  2.02.01-83;

     Определим  осадку  методом  послойного  суммирования.  Расчет  начинается  с  построения  эпюр  природного  и  дополнительного  давлений.

     Ординаты  эпюры  природного  давления  грунта:

                        _n

               s_zg=åg_i×h_i ,

                   ⁱ⁼¹

где  g_i – удельный  вес грунта  i-го  слоя,  Кн/м³;

       h_i – толщина слоя  грунта,  м;

     g=10×r т/м³.

      r®по заданию для свайных фундаментов. 

 кПа           

  кПа

 кПа

  кПа 

     Ординаты   эпюры  природного  давления  откладываем  влево  от  оси  симметрии.

     Дополнительное  вертикальное  напряжение  s_zр для любого  сечения,  расположенного  на  глубине  z  от  подошвы фундамента,  определяется  по  формуле:

                                     s_zр=a×P₀

     где  a - коэффициент,  принимаемый по  табл.1  СниП  2.02.01-83;

     P₀ – Дополнительное вертикальное  давление  под  подошвой  фундамента определяется :

      Давление  непосредственно  под  подошвой  фундамента:

     Расчет  осадки  отдельного  фундамента  на  основании  в  виде  упругого  линейно  деформируемого  полупространства  с  условным  ограничением  величины  сжимаемой  зоны  производится  по  формуле:

     

     где S – конечная  осадка  отдельного  фундамента,  см;

     h_i – толщина i-го  слоя  грунта  основания,  см;

     E_i – модуль  деформации  i-го  слоя  грунта,  кПа; 

     b - безразмерный  коэффициент,  равный  0.8;

     s_zpi – среднее значение  дополнительного вертикального нормального  напряжения  в  i-м слое  грунта,  равное  полусумме напряжений  на  верхней Z_i-1 и нижней  Z_i границах  слоя,  кПа. 
 
 
 

     

     S=0,70см<Su=8см.Условие выполняется.

   

     3.5. Устройство ограждающей  стенки.

   Расчет  козловой системы в качестве ограждения котлована сводиться к определению  давления грунта в состоянии покоя на глубине (Н+1м), т.е. примерно на 1м ниже уровня пола подвала (дно котлована): 

   Это давление полностью воспринимается козловой системой из свай. При этом вертикальные сваи работают на сжатие, а наклонные, - анкерные, на выдергивание. Расчет устойчивости производиться на восприятие опрокидывающего момента на 1 погонный метр ограждения от бокового давления грунта в состоянии покоя и пригрузки на поверхности в 20кПа от веса механизмов(боковое давление от пригрузки – q=20кПа(1-sinj).

   Опрокидывающий  момент по глубине(Н+1) составит:

   

   Усилие  в ряду вертикальных свай на 1 погонный метр ограждающей стены равно:

   

   Усилие  на погонный метр ряда наклонных свай:

     

     Что бы грунт между сваями не высыпался за счет арочного эффекта, расстояние между вертикальными  сваями нужно принять по 0,6м. Анкерные сваи рассчитываем на трение по боковой поверхности:

   

    g_cf – коэффициент надежности=1,6. кН, т.к. стойки сваи расположены через 0,6м, то усилие на одну сваю кН.

    Несущая способность сваи будет 

    т.к. свая анкерная работает на растяжение, то дополнительно сваи армируют стержнем Æ10A III. Определим длину корня анкерной сваи исходя из того, что свая работает на трение по боковой поверхности: F_s=g_с*u_*e_*g_cf f_i l_i<N_s  1.60.6281*36.5*t_s<53.64

    Принимаем длину корня t_s=2,0м. Тогда несущая способность анкерной сваи: F_s=1.6*0.628*1*(36.5+38)=74кН > 53.6кН. т.к. свая работает на расстояние то её необходимо армировать стержнем, диаметр которого определили из условия:

    Принимаем арматуру  Æ14 А III с площадью сечения A_s=1.539 cм².

      3.6. Последовательность  выполнения работ  на строительной площадке.

_{В данном курсовом проекте  рассматривается  два фундамента:}

_{столбчатый на естественном основании и ленточный свайный.}

_{При  проектировании столбчатого фундамента на естественном основании проанализировав физико-механические свойства грунтов и построив геолого-литологического разрез по линии 1-3 скважин определили, что после подготовительных работ таких как расчистка строительной площадки от мусора, деревьев и кустов, срезки и удаления растительного слоя производят планировку строительной площадки бульдозером с поворотным отвалом,  до отметки 210.000м (от уровня моря). По контуру котлована выполняем приямки для сбора и удаления атмосферных осадков с помощью насосов. Последующий монтаж  строительных конструкций таких как фундаменты, колонны, ограждающие конструкции, стропильные фермы и плиты покрытия  выполняются  бригадами монтажников с использованием монтажных кранов с телескопической стрелой на пневмоколесном ходу. Обратную  подсыпку выполняют бульдозерами и последующую уплотнение грунта вибро-площадкой  в частности в рассматриваемом варианте – песок плотности r=1,0 т/м³.}  

 _{По данным физико-механических  свойств грунтов(  вариант свайного  фундамента). Мы сделали вывод, что верхние слои грунта не могут не смогут воспринимать нагрузку от тяжелой техники. Для монтажа конструкций рекомендуется выполнять строительство в зимний период времени, или если это невозможно то рекомендуется выполнить песчаную подсыпку, по ней ж/б плиты.  Забивку  свай выполняют с помощью трубчатого  дизель-молота  марки С-859. После проверки действительного отказа сваи выполняется ж/б ростверк по всем требованиям расчетов и последующее  возведение кирпичных стен.    Обратную  подсыпку выполняют бульдозерами и последующую уплотнение грунта катками.}