Трансформатор

Page 1

ТРАНСФОРМАТОРЫ

---

Page 2

I Трансформаторы.
Тема 1. Устройство трансформатора.
Определение: Трансформатор – статистический электромагнитный аппарат преобразующий
систему переменного тока одного напряжения в систему переменного тока другого напряжения.
Назначение: трансформаторы служат для передачи и распределения электроэнергии
потребителей.
Трансформаторы бывают: повышающие, понижающие однофазные, трех и многофазные.
Силовые, измерительные, испытательные и ?.
Номинальные данные щитка: S
H
, квт, U
1H
/U
2H
, I
1H
/I
2H
, λ/λ, ?.
Активными элементами трансформатора являются
1. магнитопровод
2. обмотки
Магнитопроводы бывают:
1. Броневые
2. Стержневые
Для магнитопровода используется электротехническая сталь: горячекатаная и холоднокатаная.
Шихтовка железа стержневого трансформатора
Горячекатаная сталь
Холоднокатаная сталь
Однофазный
тр-р.
Трехфазный
Броневой трансформатор
Марка стали (пример).
1321
Первая цифра – по структурному состоянию и прокату
1. горячекатаная изотропная
2. холоднокатаная изотропная
3. холоднокатаная анизотропная с ребровой структурой.
Вторая цифра – содержание кремния
1. до 0,8 %
2. 1,8 – 2,8 %
3. 2,8 – 3,8 %
4. 3,8 – 4,8 %
Третья цифра – характеризует удельные потери
1. нормальные потери
C
C
1, 3 ,5 сл.
2, 4 сл.
Чередующие
обмотки
в виде диска
набор пакетов
ярма
сердечника

---

Page 3

2. низкие потери
3. пониженные потери
Четвертая цифра – порядковый номер типа стали.
2. Обмотки
а) дисковые у броневого трансформатора
б) цилиндрические
в) винтовые
г) непрерывные
Однослойные и многослойные
Магнитопровод с обмоткой помещается в бак с трансформатором маслом, которое служит для
изоляции и охлаждения
Однофазные трансформаторы.
Тема 2. Холостой ход однофазного трансформатора.
1. Ток холостого хода.
При синусоидальном напряжении и потока, как холостого хода имеет несинусоидальную форму,
за счет насыщения железа в области амплитуды потока.
Рассмотрим какие потоки и ЭДС в однофазном тр-ре.
Использ.для обм-к
нн. до 630 квА на стерж.
и для тр-в до 35 кв.
Использ.для Обм-к нн.
> 630 квА на ст.
> 300 А
5
4
3
2
1
10
9
8
7
6
5
4
3
2
1
10
9
8
7
6
1
2
Использ. для обмоток
В.Н. у тр-в больших
мощностей
Идеальный тр-р.
(Без потерь в стали)
Ф
tω
Ф( )
ωt
L
μ
L
μ
L
μ(3)
L
μ(1)
Реальный тр-р
tω
L
0
Ф(ωt)
- угол магнит запазд.
За счет потерь магнет.
α
I
μ0
I
0
I
0a
Ф
I < 10% от I
I = (2-6%) от Iн у трансформаторов
0a
0
0

---

Page 4

Ф
0
→ E
1
, E
2
Ф
S1
→ E
2S
ЭДС рассеяния
e
1S =
-L
S
(dl
0
/dt) = -L
S
dt
t
sin
Im
ω
= -I
m
ωl
S
cosωt
ЭДС рассеяния в комп. Форме (ωl
S
= x)
1
0
S
1
x
Ij
E
&
&
−
=
В первой обмотке три ЭДС –
1
E& ,
1
0
S
1
x
Ij
E
&
&
−
=
,
1
0
a1
r
I
E
&
&
−
=
1
0
1
0
1
a1
S
1
1
1
r
I
x
Ij
E
)
E
E
E(
U
+
+
−
=
+
+
−
=
&
&
&
&
&
&
1
0
1
1
z
I
E
U
&
&
&
+
−
=
Фаза ЭДС
1
E&
E
1
= -W
1
(dФ/dt) = -W
dt
)t
sin
d(Ф
m
ω
= ωW
1
Ф
m
sin(ωt - π/2), (ωW
1
Ф
m
= E
1m
)
Действующие значения ЭДС обмотки
E
1max
= ωW
1
Ф
m
= 2πf
1
W
1
Ф
m
E
1
=
m
1
1
Ф
W
f
2
2
π
E
1
= 4,44 f
1
W
1
Ф
m
E
2
= 4,44 f
1
W
2
Ф
m
E
1
/E
2
= k U
1
/U
2
= k
При x x
U
2
= E
2
U
1
≈ E
1
Потери при x.x тра-ра.
Мощность потребляемая трансформатором при xx идет на покрытие в обмотках и стали.
P
0
= p
эл1
+ P
магн
p
эл1
= 1 ÷ 2% от P
0
Поэтому, мощность при xx тра-ра идет в основном на покрытие потерь в стали. (гистерезис и
вихревые токи)
p
r
= σ
r
(f/100)B
2
Pосн мг
p
b
= σ
вх
(f/100)
2
B
2
p
доб
= 15 ÷ 20% Pосн мг
Итак P
0
= (1,15 ÷ 1,2) P
мго
Схема замещения трансформатора при xолостом xоде.
Исследование работы трансформатора упрощается, если действительный тр-р, в котором обмотки
связаны между собой электромагнитно заменить схемой элементы которой связаны между собой
только электрически. Такая схема называется схемой замещения трансформатора. Схема
замещения должна удовлетворять основным урвнениям ЭДС и МДС тра-ра.
U
1
U
2
Ф
S 1
Ф
0
Векторная диограмма
при хол. ходе
Φ
0
I
0
Ф
m
E
’
S 1
E
’
1
E
’
1 a
U
’
1
-E
1
I r
1
1
I z
1
1
- jI x
1
1

---

Page 5

Цепь ab - цепь намагничевания
z
m
, r
m
, x
m
параметры цепи намагн.
Определение параметров экспериментально z
m
, x
m
,r
m
.
P
0
, U, I
0
z
0
=
0
I
U
; r
0
=
2
0
0
I
P
; x
0
=
2
0
2
0
r
z −
т. к. r
1
<< r
m
x
1
<< x
m
, то
z
m
≈ z
0 =
0
I
U
; r
m
≈ r
0
=
2
0
0
I
P
; x
m
≈ x
0
=
2
0
2
0
r
z −
итак из опыта xx определяем:
1. параметры цепи намагничивания
2. потери в стали
3. определяем коэффициент тр-ции.
Тема 3. Работа однофазного трансформатора под нагрузкой.
Приведение параметров параметров вторичной обмотки трансформатора к первичной
Так как в общем случае W
1
≠ W
2
, E
1
≠ E
2
, и т.д. соответственно разным W и E соотв-уют разные и
параметры. Это затрудняет производить количественный анализ процессов происходящих в
трансформаторе и построение векторных диограмм. Обычно приводят параметры вторичной
обмотки к числу витков W
1
, поэтому E
’
2
= E
1
1) E
2
→ E
′
2
;
k
W
W
E
E
2
1
2
'
2
=
=
;
E
′
2
= E
2
⋅
k
2) I
2
→ I
′
2
; E
′
2
I
′
2
= E
2
I
2
; I
′
2
=
'
2
2
2
E
E
I
=
k
I
2
;
I
′
2
= I
2
/k
3) r
2
→ r
′
2
;
2
2
2
'
2
2
'
2
r
I
r
I
=
;
2
2
2
'
2
2
2
'
2
k
r
I
I
r
r
=
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
=
4) x
2
≡ L
2
≡ W
2
2
;
2
2
2
1
2
'
2
k
W
W
x
x
=
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
=
x
’
2
= x
2
⋅
k
2
; z
’
2
= z
2
⋅
k
2
Далее в схемах замещения и векторных диаграмм будем использовать приведенные параметры.
-E
1
b
z
m
x
m
r
m
a
x
1
r
1
I z
’
0
1
I
0
U
1
z
0
x
0
r
0
A
W
V
∼U

---

Page 6

Физический процесс в трансформаторе при нагрузке.
При разомкнутом ключе k – xx.
2
1
0
1
0
0
E,
E
Ф
W
I
F
→
→
= &
&
При замыкании k действием E
2
→ I
2
Вторичный ток I
2
по закону Ленца создает поток вторичный потоку Ф
0
. Суммарный поток ↓ ум E
1
и из сети будет протекать такой дополнительный ток, который скомпенсирует поток вторичной
обмотки и поток будет равен потоку при x.x .
Вторичная обмотка создает н.с. F
2
= I
2
W
2
Намаг. сила тр-ра при нагрузке
)
F
(
F
F
2
0
1
&
&
&
−
+
=
2
1
0
F
F
F
&
&
&
+
=
2
2
1
1
1
0
W
I
W
I
W
I
&
&
&
+
=
0
0
Ф
F =
&
2
2
F
)
F
(
=
−&
т.е. сохранения неизменности потока необходимо чтобы при нагрузке сумма ампервитков
первичной и вторичной обмоток тра-ра по величине и по фазе была равна ампервиткам тра-ра при
холостом ходе.
1
2
2
1
0
W
W
I
I
I
&
&
&
+
=
'
2
1
0
I
I
I
&
&
&
+
=
)
I
(
I
I
'
0
1
2
&
&
&
−
+
=
Основной поток Ф
0
создается малой маг. силой I
0
W
1
, но при малом магнитном сопротивлении,
достигает большой величины поток рассеяния Ф
S
создается большой нам. силой – I
1
W
1
, но т.к. он
проходит в основном по маслу, то величина его мала.
Далее построим векторную диаграмму тр-ра при нагрузке.
Векторная диаграмма трансформатора при нагрузке.
Запишем основные уравнения ЭДС и токов.
1)
1
1
1
1
z
I
E
U
&
&
&
+
−
=
2)
)
I
(
I
I
'
2
0
1
&
&
&
−
+
=
Ф
0
→
'
2
E&
'
2
'
2
'
S
2
x
Ij
E
&
&
−
=
'
2
'
2
'
a
2
r
I
E
&
&
−
=
3)
'
2
'
2
'
2
'
2
'
2
'
a
2
'
S
2
'
2
'
2
r
I
x
Ij
E
E
E
E
U
&
&
&
&
&
&
&
−
−
=
+
+
=
'
2
'
2
'
2
'
2
z
I
U
E
&
&
&
+
=
'
НГ
'
2
'
2
z
I
U
&
& =
)
z
z(
I
E
'
НГ
'
2
2
'
2
+
= &
&
На основе этих уравнений строится векторная дограмма.
Схема замещения трансформатора при нагрузке.
Трансформатор представляет собой две независимые электрические цепи связь между ними
электромагнитная. Для упрощения расчета тр-ра применяют схемы замещения – эти схемы
эквивалентны реальным тр-м, т.к. вторичная обмотка приводится к первичной, то обе обмотки
U
1
E
1
E
2
Ф
0
k
z
н г
Ф
I
0
-E
1
φ
2
φ
1
U
1
I z
1
1
- jI x
1
1
I r
1
1
I
1
I
1
-I
’
2
U
2
’
E =E
2
1
’
I
2
’
E =-jI x
2 S
2
2
’
’
’
E =-I r
2 a
2
2
’
’
’

---

Page 7

можно совместить в одну по которой протекает ток I
0
. В этом случае объединенная обмотка играет
роль намагничивающего ротора, который создает основной магнитный поток.
Схема замещения должна отвечать основным уравнениям ЭДС и н.с. реального тр-ра, т.е.
1.
1
1
1
1
z
I
E
U
&
&
&
+
−
=
2.
)
I
(
I
I
'
2
0
1
&
&
&
−
+
=
m
0
0
z
E
I
−
=
&
;
)
z
z(
I
E
'
НГ
'
2
'
2
'
2
+
= &
&
, откуда
'
НГ
'
2
1
'
НГ
'
2
'
2
'
2
z
z
E
z
z
E
I
+
=
+
=
&
&
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
+
+
−
=
+
−
+
−
=
'
НГ
'
2
m
1
'
НГ
'
2
1
m
0
1
z
z
1
z
1
E
z
z
E
z
E
I
&
&
&
;
'
НГ
'
2
m
1
1
z
z
1
z
1
I
E
+
+
=
−
&
&
, в уравнение (1)
ЭКВ
1
'
НГ
'
2
m
1
1
'
НГ
'
2
m
1
1
1
1
z
I
z
z
1
z
1
1
z
I
z
z
1
z
1
I
z
I
U
&
&
&
&
&
=
⎟
⎟
⎟
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎜
⎜
⎜
⎝
⎛
+
+
+
=
+
+
+
=
'
НГ
'
2
m
1
ЭКВ
z
z
1
z
1
1
z
z
+
+
+
=
, где
'
НГ
'
2
z
z +
– соед. последовательно
z
m
– соед. параллельно с
'
НГ
'
2
z
z +
z
1
– последовательно с параллельными ветвями.
Схема
позволяет
анализировать
работу
реального
тр-ра, т.е. заданный
током
1
0
1
'
2
'
2
'
2
'
2
I
I
E
z
I
U
I
&
&
&
&
→
→
−
→
−
→
→
−
Тема 4. Режим короткого замыкания однофазного трансформатора.
Необходимо различать два режима короткого замыкания.
1. Аварийный режим – тогда, когда замкнута вторичная обмотка при номинальном первичном
напряжении. При таком замыкании токи возрастают в 15-20 раз. Обмотка при этом
деформируется, а изоляция обугливается. Железо так не подгорает. Это тяжелый режим.
Максимальная и газовая защита отключает тр-р от сети при аварийном коротком замыкании.
2. Опытный режим короткого замыкания – это режим, когда вторичная обмотка накоротко
замкнута, а к первичной обмотке подводится такое пониженное напряжение, когда по
обмоткам протекает (ток) номинальный ток – это U
К
– напряжение короткого замыкания.
U
K
выражается в %
U
K
% =
%
100
U
U
H
K
I
1
r
1
x
1
r
’
1
x
1
’
r
m
x
m
z
m
-I
2
’
-E
1
I
0
-U
2
’
r
’
Н Г
z
’
Н Г
x
’
Н Г
U
K

---

Page 8

U
K
% = 5,5 для малых тр-в
U
K
% = 10,5 для ср. и больших
Рассмотрим физическую сторону работы трансформатора при коротком замыкании
U ↓ I
0
= (2 ÷ 5)% I
Н
при U
Н
при ↓ 20 раз I
0
– очень мал
15-20 раз и им можно пренебречь т.е.
0
I
I
I
0
'
2
1
=
=
+
&
&
&
'
2
1
I
I
−
=
&
'
2
1
F
F
−
=
&
т. е. Намагничивающая сила первичной обмотки полностью уравновешенна н.с. вторичной
обмотки.
Векторная диаграмма трансформатора при коротком замыкании.
Основные уравнения
1)
1
1
K
1
K
1
z
I
E
U
&
&
&
+
−
=
2)
'
2
1
I
I
&
&
−
=
3)
'
2
'
2
'
K
2
z
I
E
&
&
=
4)
0
E
E
E
'
a
2
'
S
2
'
K
2
=
+
+
&
&
&
'
2
'
2
'
2
'
2
'
K
2
r
I
x
Ij
E
&
&
&
−
−
5)
K
1
'
K
2
E
E
&
&
=
Схема замещения тр-ра при коротком замыкании
'
2
'
2
'
K
2
K
1
z
I
E
E
&
&
&
=
=
, пойдет в уравнение (1)
K
1
'
2
1
1
1
1
'
2
'
2
K
1
z
I
)
z
z(
I
z
I
z
I
U
=
+
=
+
−
=
&
&
&
&
ток
'
2
1
K
1
1
z
z
U
I
+
=
&
, откуда схема замыкания
т.е. схема замещения при коротком замыкании представляет собою цепь, состоящую из двух
последовательных сопротивлений.
Потери при коротком замыкании.
При коротком замыкании тр-р потребляет из сети активную мощность. Эта мощность в основном
идет на покрытие потерь в обмотках. Потерями в стали можно пренебречь т.к.
B ≡ U; p
мг
= B
2
т.к. U ↓ 15-20 раз, то потери в стали в 400 раз.
p
к
= p
эл1
+ p
эл2
=
K
1
'
2
1
1
'
2
2
'
2
1
2
1
rI
)
r
r(
I
r
I
r
I
&
&
=
+
=
+
Параметры короткого замыкания
'
2
1
K
z
z
z
+
=
;
'
2
1
K
r
r
r
+
=
;
'
2
1
K
x
x
x
+
=
- jI x
’
’
2
2
φ
K
ψ
2
2
2
=arctg(x /r )
’
’
Ф
Т К
E =E
’
2 K
1 K
I
’
2
I
r
’
’
2
2
- =
I I
’
’
2
1
-E
1 K
I r
1
1
- jI x
1
1
U
1 K
I z
1
1
r
1
x
1
r
’
2
x
’
2
I
1
U
1 K
r
K
x
K
I
1
U
1 K

---

Page 9

Экспериментальное определение параметров короткого замыкания.
P
K
, I
K
, U
K
K
K
K
I
U
z =
2
K
K
K
I
P
r =
2
K
2
K
K
r
z
x
−
=
Треугольник короткого замыкания.
Используя схему замещения тр-ра при коротком
замыкании получим
1)
K
1
'
2
1
1
'
2
1
1
1
ка
rI
)
r
r(
I
rI
rI
U
&
&
&
&
&
=
+
=
+
=
2)
K
1
'
2
1
1
'
2
1
1
1
кr
x
Ij
)
x
x(
Ij
x
Ij
x
Ij
U
&
&
&
&
&
=
+
=
+
=
3)
K
1
K
K
1
K
1
K
1
K
z
I
)
jx
r(
I
x
Ij
rI
U
&
&
&
&
&
=
+
=
+
=
U
K
– представляет собой полное падение напряжения в
обеих обмотках тр-а.
U
K
% = 5.5% ÷ 10.5 %
Сделать U
K
% большим – большое падение напряжения.
Сделать его малым, будут большие токи, короткие
замыкания.
Тема 5. Совмещение режимов.
Характеристики трансформатора при нагрузке определяют его рабочие свойства. Эти
характеристики непосредственно можно получить только для трансформаторов небольшой
мощности. Для трансформаторов средней и большой мощности характеристики при нагрузке
определяют косвенным путем, т.е. путем наложения данных опыта короткого замыкания на
режиме холостого хода.
1) Путем наложения треугольника к.з. на режим х.х получим
режим нагрузки т.е. напряжение U
’
2
и угол ϕ
2
между потоками
I.
2) Потери при нагрузке равны потерям мощности при холостом
ходе и коротком замыкании.
П
НГ
= П
ХХ
+ П
КЗ
= P
0
+ P
эл1,2
3) Ток нагрузки трансформатора не равен току холостого хода и
короткого замыкания.
х. х.
0
1
I
I
&
& =
к. з.
'
2
1
I
I
&
& =
а при нагрузке
)
I
(
I
I
2
1
0
1
&
&
&
−
+
=
4) Коэффициент полезного действия можно получить через данные полученные в опыте
холостого хода и короткого замыкания.
A
W
V
U
1 K
A
B
C
I
1
U
к r
U
к a
U
1 K
jI x
1
1
-jI x
1
2
’
I r
1
1
I r
1
1
I r
1
2
’
A
B
C
U %=
к a
I r
H
K
U
H
100%
I
1
U %=
к r
I x
H
K
U
H
100%
U
%
=
к
I
z
H
K
U
H
1
0
0
%
jI x
1
2
’
φ
2
U
к г
A
B
C
U
к а
U
к
-U
’
2
U
1

---

Page 10

1
2,
1
ЭЛ
МГ
1
2,
1
ЭЛ
МГ
1
2
1
P
P
P
1
P
)
P
P(
P
P
P
+
−
=
+
−
=
=
η
при холостом ходе P
0
= P
МГ
При коротком замыкании P
К
= P
ЭЛ1,2
= I
2
r
к
,
H
2
2
I
I
=
β
Тогда
KH
2
K
2
H
2
2
K
p
r
I
p
β
β
=
=
; P
КH
– при номинальном токе I
H
,
2,
1
ЭЛ
КН
2
K
P
P
p
=
=
β
KH
2
0
2
H
KH
2
P
P
cos
S
P
0
P
1
β
ϕ
β
β
η
+
+
+
−
=
Задаваясь β = 0,25; 0,5; 0.75; 1.0; 1.25 при cosϕ
2
= const построим зависимость η = f(β)
Максимумы η наступает тогда, когда потери в стали равны
потерям в меди
p
0
= β
2
p
КН
, откуда
кн
0
опт
p
p
=
β
Относительные изменения напряжения -
Δ
U.
Изменением напряжения трансформатора называется (выраженная в % от номинального
вторичного напряжения) арифметическая разность между номинальным вторичным напряжением
при холостом ходе U
ГН
и напряжением U
2
при номинальном токе.
1
'
2
1
1
'
2
1
э
Н
2
э
2
э
Н
2
Н
2
2
Н
2
U
U
U
100
U
U
U
100
U
U
U
100
U
U
U
U
−
=
−
=
−
=
−
=
Δ
1) при выводе используется предыдущая векторная диаграмма
2) расчет проведем аналитически
3) определим ΔU при номинальном токе
4) примем U
1
равным 100 ед. т.е. U
1
= 100,
тогда
'
2
'
2
U
100
100
100
U
100
U
&
−
=
−
=
Δ
, т.е. для определения ΔU достаточно определить вторичное
напряжение
'
2
U
из Δ OA р.
2
К
2
'
2
n
100
U
−
=
− m
К
где m
К
= рс, n
К
= Ap/
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
−
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
−
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
−
=
=
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
−
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
−
=
−
...
100
n
8
1
100
n
2
1
1
100
100
n
1
100
100
n
1
100
n
100
4
K
2
K
2
1
2
K
2
K
2
K
2
возможны первые два члена, т.е.
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
−
=
−
2
K
2
K
2
100
n
2
1
1
100
n
100
, тогда
'
2
U равно
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
−
=
2
K
'
2
100
n
2
1
1
100
U
− m
К
, а ΔU
К
2
K
'
2
m
100
n
2
100
100
100
U
100
U
+
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
+
−
=
−
=
Δ
200
n
m
U
2
K
K
+
=
Δ
Uн
Iн
β
η
0
0,5
1
β
О П Т
A
ϕ
2
B
a
U
К
U
1
C
b
p
n
К
U
К 2
I
0
ϕ
2
-U
’
2
ϕ
2

---

Page 11

Выразим ΔГ через составляющие напряжения короткого замыкания.
2
кr
2
ка
K
sin
U
cos
U
ap
ac
m
ϕ
+
ϕ
=
+
=
2
ка
2
кr
K
sin
U
cos
U
pb
Ab
n
ϕ
−
ϕ
=
−
=
, тогда
(
)
200
sin
U
cos
U
sin
U
cos
U
U
2
2
ка
2
кr
2
кr
2
ка
ϕ
−
ϕ
+
ϕ
+
ϕ
=
Δ
эта величина очень мала ею можно пренебречь
тогда
2
кr
2
ка
sin
U
cos
U
U
ϕ
+
ϕ
=
Δ
Это выражение для β = 1, при различных значениях β
)
sin
U
cos
U(
U
2
кr
2
ка
ϕ
+
ϕ
β
=
Δ
, из формулы видно, что ΔU зависит как от величины, так и от
характера нагрузки. Кроме того видим, что для определения ΔU используется данные полученные
из опыта короткого замыкания.
Используя это выражение, можно получить ряд характеристик при нагрузке.
Видим, что используя опыты х.х. и к.з. можно получить все характеристики трансформатора при
нагрузке.
Тема 6. Трехфазные трансформаторы.
Трехфазный трансформатор представляет из себя соединение трех однофазных трансформаторов.
Поэтому вся теория рассмотренная для однофазного тр-ра относится и к трехфазному
применительно к одной фазе. Но в трехфазных тр-рах есть свои особености, которые мы
рассмотрим ниже.
По конструкции трехфазные трансформаторы бывают в двух основных видах.
1. Тр-ры с независимой магнитной системой (групповые), где каждая фаза трансформируется
своим трансформатором.
Групповой
трансформатор
рис. 1
2. Трансформаторы трехстержневые, где существует магнитная связь между фазами
рис.2
1) зависимость
Δ
ϕ =
U
cos
= f(
const
β)
2
β
ΔU
0,5
1
1
2
3
4
c
o
s
ϕ
=
1
2
0
,
8
0
,
6
2) зависимость
Δ
)
β = 1
U = f(cos ϕ
2
ΔU
−ΔU
cos ϕ
2
Cos(-ϕ )
2
0,6
0,2
0,6
0,2
1
2
3
4
3) Внешние характеристики
U
2
= f(β)
β
U
2 Н
0,5
1
c
o
s ϕ
=
1
2
0,8(емк)
0
,
8
(
и
н
д
)
U = U 1
2
2 H
(
)
−
ΔU
100

---

Page 12

Недостатки группового тр-ра:
1) Занимает большую площадь.
2) Большая стоимость.
3) Меньше КПД.
Преимущество:
1) Резерв достаточен на 1/3 установленной мощности
2) Транспортный габарит меньше чем у трехстержневого тр-ра
Групповой трансформатор используется на большие мощности на тепловых станциях.
Трехстержневые тр-ры используется в распределительных сетях на предприятиях.
Первая особенность.
Эта особенность относится к трехстержневому тр-ру (рис.2). Поток в среднем стержне при
холостом ходе проходит путь меньше, чем в крайних стержнях, а это приводит к тому, что токи в
крайних стержнях на 40-50% больше, чем в среднем при симметричном потоке. Т.е. при холостом
ходе токи представляют несимметричную систему. Модули не равны и угол не равен 120°.
При нагрузке система токов по фазам принимает симметричную
систему.
Вторая особенность.
Связана со способом соединения обмоток.
Гостом предусмотрены следущие способы соединения обмоток: λ, Δ, Ζ. Обозначение фаз.
Начало
концы
Обмотка В.Н.
A, B, C
X, Y, Z
Обмотка Н.Н.
a, b, c
x, y, z
В трансформаторостроении гостом предусматривают следущие способы соединения
1) λ/λ
0
для мелких распределительных тр-в (на предприятиях)
2) λ/Δ для тр-в средней и большой мощности
3) λ
0
/Δ для тр-в большой мощности при повышенном напряжении.
Соединение в зигзаг делается на стороне низкого напряжения.
Соединния делается так чтобы ЭДС этих полуобмоток
вычиталось, для этого необходимо конец одной части фазы
соеденить с концом второй части другого стержня.
Такой способ применяется там, где существует резкая
несимметрия (точные тр-ры, тр-ры для выпрямительных
устройств). При таком способе соединения выравнивается
магнитная несимметрия по стержням.
Группы соединения трансформаторов.
Определение: Группой соединения тр-ра называетяс угол сдвига между линейными ЭДС
первичной и вторичной обмоток тр-ра. За первичную обмотку принимают обмотку высокого
напряжения.
Группа соединения зависит от:
1) направлений намотки
2) маркировки концов обмотки
3) схемы соединения обмоток
120°
I
B O
I
C O
I
A O
O
a
b
c

---

Page 13

Группы соединения трехфазных тр-в.
1) Соединение λ/λ
0
2) Соединение λ/Δ
группы соединения необходимо знать для включения трансформаторов на параллельную работу.
Тема 7. Холостой ход трехфазного тра-ра.
При изучении режима холостого хода тр-ра мы видим, что при подведенном синусоидальном
напряжении, кривые первичной ЭДС и основного потока не синусоидальна, т.е. кривая тока
наряду с первой гармоникой содержит сильно выраженную третью гармонику
Посмотрим, как ток третьей гармоники будет влиять на различные
схемы соединения тр-в.
1) Соединение обмоток тр-ра
λ
/
λ
При соединение тр-ра в λ/λ без нулевого провода токи 3
ЕЙ
гармоники протекать не будет, так как
они в любой момент времени направлены в одну сторону.
t
3
sin
I
L
m
A
03
ω
=
t
3
sin
I
)
3
2
t
(3
sin
I
L
m
m
B
03
ω
=
π
−
ω
=
t
3
sin
I
)
3
4
t
(3
sin
I
L
m
m
C
03
ω
=
π
−
ω
=
что подтверждает истину
A
B
C
X
Y
Z
( x)a
b
c
( a)x
y
z
A
B
C
a
c
b
360 : 30 = 12
λ/λ − 12
0
240°
4
2
12
10
8
6
A
B
C
a
b
c
c
a
b
b
c
a
12 гр.
4 гр.
8 гр.
120
240
A
B
C
X
Y
Z
( x)a
b
c
( a)x
y
z
A
B
C
a
c
b
330 : 30 = 11
λ/Δ − 11
240°
3
1
11
9
7
5
A
B
C
a
b
c
c
a
b
b
c
a
11 гр.
3 гр.
7 гр.
120
240
ωt
L
( 3 )
i
Ф( t)
ω
L
( 1 )
A B C
L
0 3

---

Page 14

Так как токи 3
Е
гармоники выпадут из кривой фазных токов, то поток будет не синусоидален.
Разложим его на гармоники (Ф
(1)
, Ф
(3)
) т.е. в кривой потока появится поток
третьей гармоники
Посмотрим, как этот поток будет влиять на групповой и стержневой
трансформатор при соединении их в λ/λ.
Групповой трансформатор
В групповом тр-ре поток 3
ЕЙ
гармоники замыкается по тому же
пути, что и основной поток, т.е. по
малому магнитному сопротивлению.
Поэтому
величина
потока
Ф
3
достигает 15÷20% от основного
потока. Поток Ф
3
наводит в фазах ЭДС е
13
, е
23
с тройной частотой f
3
= f
13
, поэтому фазная ЭДС е
23
достигает 40÷60% от ЭДС первой гармоники Е
23
= 4,443⋅f
1
W
2
Ф
3
. ЭДС третьей гармоники
накладывается на фазную ЭДС первой гармоники Е
1
.
Искажая ее и увеличивая на 40-60%
Такое повышение фазной ЭДС не желательно, так как
возможен пробой изоляции и перегорание потребителей
рассчитанных на фазную ЭДС.
Поэтому групповой тр-ор по схеме λ/λ не применяется
Трехстержневой трансформатор
В трехстержневом тр-ре 3
Я
гармоника потока не может
замыкаться по магнитопроводу, т.к. во всех фазах направлены в
одну сторону (совпадают по фазе).
Поэтому 3
Я
гармоника потока замыкается по маслу (воздуху),
используя на своем пути стальные конструкции (бак, крепежные
детали и т.д.) Так как магнитное сопротивление потокам 3
ЕЙ
гармоники относительно велико, то 3
Я
гармоника потока в трех
фазном тр-ре относительно не велика и наводимая этим потоком
ЭДС так же не велика, поэтому искажение фазной ЭДС практически нет. Однако потоки 3
ЕЙ
гармоники замыкаясь по баку и крепежным конструкциям наводят в них с тройной частотой
вихревые токи, т.е. увеличивает потери в стали так при индукции в стержне В = 1,6 Тл, потери
увеличиваются на 50% от основных.
2) Соединение обмоток трансформатора
Δ
/
λ
Так как мы видим что Δ представляет контр
по которому все 3
И
гармоники тока текут в
одном направлении. Но так как в каждой
фазе присутствует ток третьей гармоники, то
кривая потока будет синусоидальной и
наводимые фазные ЭДС будут также
синусоидальны.
Ф
(3 )
Ф
Ф
( 1 )
Ф
1
Ф
2
Ф
3
Ф
( 1 )
Ф
( 3 )
e
3
e
Ф
e
1
Ф
3
a
b
c
L
0
3
B
L
0 3 A
L
0
3
C

---

Page 15

Однако соединение первичной обмотки с Δ невыгодно, т.к. U
Ф
= U
Л
, то изоляцию фазы
необходимо выполнить на линейное напряжение (перерасход изоляционных материалов), кроме
того число витков фазы расчитыватся на линейное напряжение, т.е. будт перерасход меди.
Поэтому на практике применяют соединение обмоток Δ/λ,λ/Δ.
2) Соединение обмоток трансформатора
λ
/
Δ
Соединение обмоток λ/Δ не имеет существенного отличия от Δ/λ. Действительно, при соединении
первичной обмотки λ из кривой тока холостого хода выпадает 3
Я
гармоническая тока, в силу чего
поток имеет упрощенный вид. 3
Я
гармоническая потока Ф
3
наводит в каждой фазе вторичной
обмотки 3
Ю
гармоническую ЭДС – Е
23
, отстающей от Ф
3
на 90°. ЭДС Е
23
создает ток I
23
замыкающий по вторичному контуру треугольника и отстающего от Е
23
почти на 90°, так как
вторичный контур обладает большим индуктивным сопротивлением.
Т.е. Ф
13
→ Е
23
→ I
23
→ Ф
23
Видим, что ток L
23
находится почти в противофазе с Ф
13
, т.е. создает свой поток Ф
23
, который
практически компенсирует поток Ф
13
. Вследствие этого кривая результирующего потока и
соответственно фазная ЭДС приближаются к синусоиде.
Тема 8. Параллельная работа трансформаторов.
Тра-ры в сетях и подстанциях чаще всего работают параллельно. Это обеспечивает надежность в
электроснабжении, дает возможность отключить тр-р на профилактику и в аварийной ситуации.
Кроме этого при изменении графика нагрузки в течение суток для повышения кпд установки
включать и отключать часть трансформаторов.
Для 3
Х
фазных трансформаторов ставятся при условия, выполнение которых обеспечивает
нормальную работу трансформаторов.
1. Напряжения первичных и вторичных обмоток тр-ов должны быть одинаковыми, т.е.
K
I
= K
II
= K
III
= …
2. Напряжения короткого замыкания параллельно работающих тра-ов должны быть
одинаковыми, т.е.
U
KI
= U
KII
= U
KIII
3. Группы соединения параллельно работающих трансформаторов должны быть одинаковыми.
Кроме того, мощность параллельно работающих трансформаторов не должна отличаться более
чем в три раза.
А. Параллельная работа трансформаторов при
неравенстве коэффициентов трансформации.
Начнем с того что K
I
= K
II
При равенстве K
I
= K
II
вторичные ЭДС Е
2I
и Е
2II
равны и по контуру направлены встречно и их
сумма равна 0 т.е. при этом не будет никаких
уравнительных токов. Теперь пусть K
I
< K
II
т.е.
E
2I
> E
2II
(U
2I
> U
2II
). В этом случае при холостом
ходе сумма напряжений по контуру не равна
нулю, а значит будет уравнительный ток.
Появится
II
2
I2
U
U
U
−
=
Δ
&
&
,
KII
KI
ур
z
z
U
I
+
Δ
=
&
&
.
Ф
( 1 )
Ф
1 3
e
2 3
L
2 3 (
2 3 )
Ф
к
X
I I
x
I I
A
I
a
I
A
I I
a
I I
X
I
x
I
U
1
U
2

---

Page 16

Учтем для простоты только индуктивные сопротивления, т.к. активные малы, тогда
KII
KI
ур
x
x
U
I
+
Δ
=
&
&
,
ур
I&
− создает в обмотках потоки, которые создают ЭДС
KI
урI
x
jI
−
и
KII
урII
x
jI
−
которые выравнивают напряжение до U
2
на шинах.
Диограмма при холостом ходе имеет вид.
Уравнительный ток будет существовать и при нагрузке. Он будет для каждого трансформатора
складыватся с нагрузочным током геометрически. Из диограммы видно, что в том тр-ре, где к
I
меньше (напряжение больше) тр-р перегружен наоборот. Т.е. получается, что первый тр-р
перегружен, а второй недогружен. Для того, чтобы разница в нагрузке была в допустимых
пределах, часто предусматривают, чтобы разница в коэффициентах трансформации была не более
0,5% от их среднего значения.
(
)
5,
0
100
к
к
к
к
II
I
≤
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
−
=
Δ
, где
II
I
к
к
к =
− среднее геометрическое.
Если трансформатор меньшей мощности включается в парал-ую работу, то он должен иметь
больший коэффициент трансформации.
Б. Параллельная работа трансформаторов при
неравенстве напряжений короткого замыкания.
Напряжения короткого замыкания
%
100
U
z
I
U
H
K
H
K
=
.
Предположим, что U
кI
> U
кII
т.е. z
кI
> z
кII
, поэтому при одном и том же токе нагрузки падение
напряжения I
н
z
кI
будет больше I
н
z
кII.
Поэтому внешняя характеристика тра-ра I будет расположена
ниже.
Если возьмем внешние характеристики совместной работы тр-в,
то увидим, что тр-р II будет перегружен, т.е. у трансформатора,
где U
к
больше, там ток меньше, а ток у которого U
к
меньше,
возьмет на себя большую нагрузку.
Так как при параллельной работе напряжение изменится у обоих
трансформаторов на одинаковую величину −ΔU, то ΔU = I
I
z
кI
=
= I
II
z
II
, откуда
кI
кII
II
I
z
z
I
I
=
, т.е. распределение токов обратно
пропорционально сопротивлениям короткого замыкания т.к.
S=UI, при U = const, то S=I, тогда
100
U
z
I
I
I
100
U
z
I
S
S
I
I
H
KI
HI
НII
НI
H
KII
HII
II
I
II
I
⋅
⋅
⋅
=
=
;
HII
HI
KI
KII
II
I
S
S
U
U
S
S
⋅
=
если параллельная работа нескольких трансформаторов, то нагрузка каждого из них определяется.
U
2
U
2 I
U
2 I I
ΔU
I
У Р I I
I
У Р I
−jI x
У Р I
K I
−jI x
У Р I
K I
I
У Р I
I
У Р I I
U
2
I
2 I I
I (к < к )
2 I
I
I I
I = I (к = к )
2 I
2 I I
I
I I
U
2 Н
I
2
I
I
I
I I
ΔU
II
I

---

Page 17

номХ
кх
номХ
кх
X
S
U
S
U
S
S
⋅
=
∑
,
где S = S
номI
+ S
номII
+ S
номIII
+…
...
U
S
U
S
U
S
U
S
кIII
номIII
кII
номII
кI
номI
кх
номХ
+
+
+
=
∑
S
x
– нагрузка х трансформатора,
S
номX
, U
кх
– номинальная мощность и напряжение короткого замыкания этого трансформатора
В. Параллельная работа трансформаторов
с различными группами соединения.
У трансформаторов имеющие одинаковые группы соединения вторичные ЭДС совпадают по фазе.
У тр-ов с различными группами соединения вторичные ЭДС могут быть равными по величине,
однако они всегда сдвинуты по фазе. Поэтому даже при совершенно одинаковых к-тах
трансформации вл вторичных обмотках появится уравнительный ток.
Возьмем для примера 12 и 11 группу
ΔE = 2E
2I
sin15° = 0,52E
2I
, тогда
к
2
к
ур
z
E
26
,0
z2
E
I
=
Δ
=
, что составляет 26° от установившегося тока короткого
замыкания, что примерно в 3-5 раз превысит номинальный ток.
Поэтому параллельная абота трансформаторов с различными группами
соединения недопустима.
Тема 9. Переходные режимы трансформаторов.
Виды переходных трансформаторов.
При всяком изменении одной или нескольких величин, определяющих работу трансформаторов –
напряжения, частоты, нагрузки и т.д., происходит переход от одного установившегося состояния к
другому. Обычно этот переход длится очень короткое время, но он сопровождается опасными для
тр-ра эффектами – большими механическими усилиями между обмотками, неравномерным
распределением напряжения между витками тр-ре, нагрев обмоток и т.п.
Смотря по тому, какой фактор – ток или напряжение – определяем в основном переходный режим,
различают две группы явлений
1. Явления сверхтоков
2. Явления пере напряжений
Исследование этих явлений имеет весьма важное эксплутационное значение.
Переходные процессы сверхтоков возникают при включении трансформаторов
а) в холостую
б) при коротком замыкании.
А. Переходный процесс при включении
трансформатора в холостую.
а) Включение трансформатора с ненасыщенной сталью.
Включение трансформатора с разомкнутой вторичной обмоткой представляет собою включение
катушки со сталью в цепь синусоидального напряжения.
Предположим, что трансформатор включен в момент
показанный на рис (α
0
), где
U
1
– мгновенное значение напряжения
30°
E
2 I
E
2 I I
ΔE
12
U
1
α
0
ϕ
0
II
I
U
1 m
ωt

---

Page 18

U
1m
– амплитуда напряжения, тогда U
1
= U
1m
sin(ωt + α
0
), тогда уравнение ЭДС первичной обмотки
может быть написано в виде
dt
di
L
r
i
)
t
sin(
U
U
0
1
1
0
0
m
1
1
+
=
α
+
ω
=
, где
i
0
– ток включения х.х. тр-ра
i
0
r
1
– составляющая напряжения уравнения противодействие ЭДС сопротивления
dt
di
L
0
1
– составляющая напряжения, которая уравновешивает ЭДС самоиндукции, созданную
основным потоком и потоком рассеяния. Решение этого дифференциального уравнения
относительно i
0
дается в ТОЭ в разделе “Теория переменного тока”.
T
t
0
0
2
1
2
1
m
1
0
0
2
1
2
1
m
1
пер
0
уст
0
0
e)
sin(
L
r
U
)
t
sin(
L
r
U
i
i
i
−
α
−
ϕ
ω
+
+
ϕ
+
α
+
ω
ω
+
=
+
=
где
1
1
r
L
T =
− постоянная времени затухания.
В трансформаторах x >> r, поэтому ϕ
0
≈ π/2 ≈ 90°, тогда формула примет упрощенный вид
( )
( )
T
t
0
2
1
2
1
m
1
0
2
1
2
1
m
1
пер
уст
0
e
cos
L
r
U
)
t
cos(
L
r
U
i
i
i
−
α
ω
+
+
α
+
ω
ω
+
−
=
+
=
Видим что ток и поток состоят из 2х составляющих
i
уст
– установившегося тока, изменяющегося по синусоидальному закону
i
пер
= i
св
– переходный, который в момент включения имеет ту же амплитуду что и i
уст
, но
представляет собою апериодическую функцию времени, затухающей по закону апериодической
функции с постоянной времени T = L
1
/r
1
.
Характер протекания переходного процесса опрдеделяется моментом включения тр-ра (α
0
)
1) Включение трансформатора в момент, когда α
0
= 0, t = 0, U
1
= 0, тогда
0
L
r
U
L
r
U
i
2
1
2
1
m
1
2
1
2
1
m
1
0
=
ω
+
+
ω
+
−
=
, т.е. i
уст
= -I
m
, i
пер
= I
m
В момент включения ток i
0
= 0
Роль i
пер
и состоит в том, чтобы в момент включения катушки со сталью в сеть обеспечить это
условие. Видим, что при включении на сеть тр-ра ненасыщенного
в момент, когда U
1
=0, амплитуде сверхтока холостого хода
достигает в предельном случае двойного значения
амплитуды установившегося тока холостого хода черезπ/2.
Аналогичные кривые для потока.
2) Включение трансформатора на сеть в момент α
0
= π/2, U
1
= U
1m
…, i
св
= 0, i
0
= i
уст
= 0
Переходного процесса как такового не будет и процесс в первый же
момент времени и переходного процесса не будет.
-I
m
I
m
i
с в
i
у с т
i (Ф )
с в
с в
i (Ф)
0
t
α
0
U
1 m
i
у с т

---

Page 19

б) Включение трансформатора с насыщенной сталью.
Если сталь трансформатора насыщена, то картина переходного процесса не изменится в
отношении потока (Ф), так как из условия равновесия ЭДС значение этого потока определяется
для любого момента времени подведенным напряжением – U
1
. Т.к. U
1
уравновешивается Е, а ЭДС
наводится Ф. Но ток включения хол. Хода будет другой, так как при насыщении стали он растет
значительно быстрее потока.
Включение трансформатора при α
0
= 0, t = 0, U
1
= 0
Так как через время соответствующего π/2 поток достигает в пределе двойной амплитуды, то
ударный ток холостого хода по отношению к амплитуде возрастает в 50-80 раз
раз
80
50
I
i
m
0
.х
.
удх
÷
=
Данный ток не опасен с точки зрения нагрева, но может
привести к ложному срабатыванию защиты.
А. Переходный процесс при коротком
замыкании трансформатора.
Рассмотрим аварийноекороткое замыкание при U = U
н
При аварийном коротком замыкании токи во многом превышают номинальный, а ток х.х. очень
мал, поэтому им можно пренебречь. Все напряжения уравновешенны паденем напряжения в
обмотках тр-ра. Отсюда мы приходим к той же схеме замещения, что и при опытном коротком
замыкании.
Напишем уравнение ЭДС
dt
di
L
r
i
)
t
(
U
U
к
к
к
к
к
m
1
1
+
=
α
+
ω
=
L
к
– индуктивность определяемая потоком рассеяния.
Решение этого уравнения относительно i
к
и считая что ϕ
к
≈ π/2, получим
( )
( )
к
к
k
T
t
к
к
к
к
T
t
к
2
1
2
1
m
1
к
2
1
2
1
m
1
ксв
куст
к
r
L
T
где
,
e
cos
2
I
)
t
cos(
2
I
e
cos
L
r
U
)
t
cos(
L
r
U
i
i
i
K
K
=
α
+
α
+
ω
−
−
=
=
α
ω
+
+
α
+
ω
ω
+
−
=
+
=
−
−
Ф
с в
Ф
у с т
Ф
Ф
i
0
i
у д х . х .
I
0 m
i
ωt
U
1 m
U
1
α
к

---

Page 20

а) включение в момент когда α
к
= π/2, U
1
= U
1m
, t = 0
наступит сразу режим установившегося короткого замыкания.
б) включение в момент когда α
к
= 0, U
1
= 0, t = 0
Апериодическая состовляющая тока короткого замыкания будет равна амплитуде
установившегося тока короткого замыкания.
Через π/2 ударный ток в пределе может достигнуть
двойной амплитуде установившегося тока, короткого
замыкания т.е.
к
2
к
куд
кm
куд
K
I
l
I
l
=
=
представляет отношение l
куд
к амплитуде
тока короткого замыкания
В пределе к = 2. Реально к
к
= 1,3 – для малых тр-в
к
к
= 1,7÷1,8 – для тр-в большой мощности
Эта
кратность
дается
по
отношению
ампл.
установившегося короткого замыкания.
Ток короткого замыкания I
к
= (10-20)I
н
Поэтому i
куд
=
к
н
К
I)
20
10
(2 ÷
Этот режим очень опасен в динамических действиях. Создается большой динамический удар.
Мерой борьбы является расчет этих динамических ударов и надежное крепление катушек, а так же
безупречная защита.
Переходные процессы вызванные перенапряжением
Перенапряжения, т.е. повышение напряжения возможны а) на шинах трансформаторов вызванное
явление атмосферного характера, при коротких замыканиях в сети, при включении и выключении
трансформатора на сеть и т.д. Во всех этих случаях возникает электромагнитная волна
распространяющегося со скоростью света и достигнув тр-ра частью отражается, часть проникает в
трансформатор.
Самый опасный случай, когда волна имеет форму приближающую к
прямоугольной. Действие такой волны воспринимается тр-ом, как действие
периодической волны большой частоты, так как при увеличении последней
наклон синусоидальной кривой становится все круче и в пределе
приближается к вертикали. В этих условиях тр-ор ведет себя совершенно
иначе, чем при установившемся режиме.
В самом деле, до сих пор говорили о трансформаторе мы имели в виду только
индуктивные сопротивления x
L
= ωL. В действительности существует еще и
емкостные связ.
Покажем в упрощенном виде
C
K
– емкость между соседними катушками
C
30
– емкость катушки на земле
к
к
обк
n
С
C
=
, С
обз
= n
к
С
30
Входная емкость тр-ра
обз
обк
тр
С
С
С
⋅
=
π/2 = α
0
U
1 m
l
к у с т
-I
m
I
m
i
к у д
i
к с в
i
к
I
к у с т
√2
√2
U
о т
U
т р
Тр
C
K
C
K
C
K
C
3 0
C
3 0

---

Page 21

Емкостное сопротивление
тр
тр
c
fС
2
1
С
1
x
π
=
ω
=
, при нормальной частоте емкостное сопротивление
настолько велико по отношению x
L
= 2πf
1
L, поэтому ток практически проходит по x
L
.
По мере увеличения частоты соотношения x
L
и x
C
изменяется x
L
увеличивается, x
С
– уменьшается.
При f ≈ ∞, x
L
≈ ∞, x
С
= 0 т.е. при этом ток будет протекать только по емкостныи связям, минуя
обмотку. Процесс будет зависить от того, заземлена ли нейтраль или нет.
А) Перенапряжения в трансформаторе с заземленной нетралью
Так как ток протекает только по емкостным связям, то процесс распределения волны сводится к
зарядке системы конденсаторов.
Различают два предельных случая распределения напряжения в момент времени t = 0
а) когда есть емкости только междукатушечные (С
к
)
б) когда имеются емкости только на землю С
30
.
В первом случае емкости с соединены последовательно и ток течет одной и той же величины, так
как C
AB
= C
BC
= C
CD
, то получаем равномерное распределение напряжения существует и при
установившемся режиме. Следовательно является наиболее благоприятным(1). Во втором случае
весь ток протекает только через первый сверху конденсатор (т.к. x
L
= ∞)(2), т.е. напряжение падает
на первую катушку, а следовательно во много раз больше номинального. Это может привести к
пробою первых катушек.
Реально существует одновременно обе емкостные связи и напряжение U находится между этими
пределами (3). Здесь на первой виток приходится не все напряжение, а ΔU, но все же настолко
значительное что может произойти пробой. Поэтому у тр-в на 35 кв и выше первые катушки
выполняются с усиленной изоляцией. Кривая (3) дает распределение напряжения в момент t = 0,
установившийся режим (1) . Так как тр-р состоит как бы из системы C и L соединенных
различным образом цепи C и L создают резонансные контура, то переход от начального
распределения (3) к установившемуся (1) происходит в результате колебательного процесса.
Следовательно после момента времени t = 0(3), наступает момент (4). Видим, что и конечные
витки могут быть под аовышенным напряжением. В дальнейшем процессе будетзатухать за счет
активного сопротивления обмоток. Вообще опасность пробоя возможна для любого витка
Б) Перенапряжения в трансформаторе с изолированной нейтралью.
В начальный момент распределения напряжения и с
заземленной нейтралью но при установившемся режиме все
точки обмотки находятся под одним и тем же напряжением
U
л
(2). Так как тр-р состоит из контуров C, L происходит
колебательный процесс и достигает какой то кривой (3),
затем за счет активного сопротивления процесс затухает.
По сравнению с предыдущим случаем пределы колебаний напряжения гораздо шире, что
составляют существенный недостаток систем с изолированной нейтралью. Поэтому у В.В. тр-ров
нейтраль обычно заземляют.
U
l
о б м
1
0,5
2
1
4
3
ΔU
C
K
C
K
C
K
I
C
3 0
C
3 0
II
1
0,5
l
о б м
U
Л
2
1
3

---

Page 22

Меры защиты от перенапряжений
Усиливают изоляцию входных катушек, а так как при этом ухудшается теплоотдача, то
уменьшается плотность тока. Увеличивают сечение в 2 раза.
Перенапряжения вызывается резонансными контурами, т.е. тр-р резонирующий. Чтобу сделать тр-
р не резонирующим нужно устранить действие емкостей на землю С
30
, оставив только
междукатушечные емкости С
к
. В этом случае переход к установившемуся режиму происходит без
колебаний напряжения или во всяком случае с ограниченными колебаниями.
Устранить емкость на землю конечно нельзя, но их можно скомпенсировать, для этой цели
устраиваются экраны, находящиеся под напряжением и изолированные от обмотки. Применяя
концентрические многослойные обмотки, где емкость между слоями значительно превосходит
емкость на землю
Для защиты тр-ра используется разрядники
1 − разомкнутая шайба (изоляция)
Эк
ран
A
A