Проект холодильной установки рыбокомбината г. Майкоп

,                                                                (4.30)

Определим среднюю температуру  хладоносителя:

,                                                           (4.31)

Температура рассола на входе в  пластинчатый испаритель:

,                                                                    (4.32)

где – температура рассола на выходе из испарителя,

– разность температур рассола  на входе и выходе из испарителя =4÷6°С. Принимаем =4°С.

Средняя температура рассола:

.                           (4.33)

Откуда,                                       

Среднелогарифмическая разность температур , °С:

                                        (4.34)

Подставив значения в формулу (4.29), получим:

Выбираем  один пластинчатый испаритель марки М6–MW. С количеством секцийn=15. Аммиакоемкость одной пластины равна , тогда аммиакоемкость испарителя равна :

                                                                          (4.35)

.

Рассчитаем  температуру замерзания хладоносителя

                                                               (4.36)

В качестве хладоносителя применяем 9% раствор пропиленгликоляс температурой замерзания .

 

4.5 Расчет и подбор воздухоохладителей

Определим площадь  теплообменной поверхность воздухоохладителей,   /9, с. 64/:

 (4.38)

где, тепловая нагрузка на оборудование ;

-коэффициент теплопередачи в  воздухоохладителе,  ,

-средний логарифмический перепад  температур, /1, с.229/.

При принимаем /1, с.229/ и по (4.38) находим:

.

Выбираем воздухоохладитель марки 065F/28 /1, с.228/.

Определим необходимое  количество воздухоохладителей _:

, (4.41)

где -площадь теплообменной поверхности одного воздухоохладителя,

.

Вместимость по аммиаку одного воздухоохладителя марки ВОГ-250 равна , следовательно вместимость 8 воздухоохладителей составляет .

Технические характеристики приведены в таблице  4.1

           Таблица  4.1 - Характеристики воздухоохладителя ВОГ-250 

Элемент холодильной установки	Площадь теплопередающей поверхности, м2	Вместимость по аммиаку, м3	Объемная подача вентиляторов, м3/ч	Мощность электродвигателя вентиляторов, кВт*кол-во
Воздухоохладитель ВОГ-250	250	0,065	17500	1,5*2

 

4.6 Расчет и подбор градирни

Расчетная тепловая нагрузка на градирню:

                                           

                                                                (4.42)

где – тепловая нагрузка градирни вследствие охлаждения воды подаваемой в маслоохладители компрессорных агрегатов, определяется по формуле:  

                                    

                                                 (4.43)

          где – плотность воды, ;

                 – удельная теплоемкость воды, ;

        ∆ –нагрев воды в рубашке охлаждения компрессоров, ∆ 5°С

/2, с. 92/;

       – объемный расход воды на охлаждение компрессорных агрегатов, .

Расход  воды находиться по формуле:

                                            

,                                  (4.44)

где – число компрессорных агрегатов нижней ступени;

  – число компрессорных агрегатов верхней ступени.

Тогда по формулам (4.44) и (4.42) имеем:                                              

                                            .

                                  

Температура воды после охлаждения в градирне может быть определена из соотношения

                                          _(4.45)

_{где η – коэффициент  эффективности градирни (принимаем η=0,5) /4, с.119/,}

         Предварительно примем градирню ГРАД-32. По температуре мокрого термометра и температуре воды на выходе из градирни , методом интерполяции на основании графиков (см. рисунок 4.1) найдем тепловой поток через градирню:

 

Рисунок 3.1 – Кривые охлаждения градирен при различных температурах воздуха по "мокрому термометру"

 

Выбираем  вентиляторную градирню ГРАД-32 с нижним расположением вентилятора, которые обеспечат требуемое охлаждение воды и запас порядка .

Технические характеристики градирни: площадь теплопередающей  поверхности габаритные размеры 3033х2975х1942 мм.

 

4.7 Расчет и подбор линейного ресивера

Линейный  ресивер предназначен для сбора  сконденсированного холодильного агента; служит гидравлическим затвором, который  препятствует прорыву пара хладагента со стороны высокого давления на сторону  низкого; компенсирует неравномерность  подачи хладагента в испарительную  систему; создает запас хладагента для компенсации утечек.

Линейный  ресивер служит для сбора жидкости после конденсатора и обеспечивает требуемый поток жидкости к регулирующему  вентилю. Линейный ресивер является аппаратом высокого давления горизонтального  типа, которые могут размещаться  в помещении компрессорного цеха или вне его. Линейные ресиверы рассчитывают на прием жидкости из всех испарительных систем. При этом заполнение аппарата не должно не превышать 80% его вместимости/4, с.224/. Требуемая вместимость линейного ресивера определяется по выражению :

                                       

,                              _(4.46)

                                     

                             _(4.47)

                                       

                                        

Принимаем линейный ресивер марки РЛД-1,25 вместимостью , диаметром , длинной , массой .

 

4.8 Расчет и подбор компаундного ресивера

Компаундный ресивер предназначен для устойчивой работы аммиачных насосов; служит защитой  компрессора от гидравлического  удара; выполняет функцию отделителя жидкости; выполняет функцию промсосуда.

Вместимость компаудного ресивера при нижней подаче холодильного агента равна /2, с. 103/:

 _(4.48)

где  – геометрическая емкость нагнетательного жидкостного трубопровода, ;

 – суммарная вместимость охлаждающих устройств, ;

 – геометрическая емкость  всасывающего жидкостного трубопровода, .

 

Определяем  геометрическую емкость нагнетательного жидкостного трубопровода , м³:

, _(4.49)

где  – внутренний диаметр нагнетательного трубопровода, м;

 – расстояние от аммиачных  насосов до охлаждающих приборов.

Определяем внутренний диаметр нагнетательного трубопровода, _:

 (4.50)

где  – объемный расход жидкости;

 – скорость движения хладагента, _.

 (4.51)

где  – кратность циркуляции хладагента,

 – удельная теплота парообразования  хладагента, кДж/кг;

 – удельный объемный расход  жидкости,

Определим геометрическую ёмкость всасывающего жидкостного  трубопровода _:

 (4.52)

где  – внутренний диаметр всасывающего трубопровода, м.

,

Находим диаметр  парожидкостного трубопровода в предположении, что по нему движется только пар,

, (4.53)

где – объемный расход парожидкостной смеси м³/с;

 – скорость движения хладагента, Принимаем

где – удельный объемный расход пара,

Принимаем

Находим диаметр  парожидкостного трубопровода , м:

 (4.54)

.

Принимаем

.

Вместимость компаундного ресивера равна:

Выбираем  компаундный ресивер марки РКЦ-1,25 вместимостью 1,25м³. Проверим данный ресивер на выполнение функции отделителя жидкости. Это будет выполняться, если .

Определяем  скорость движения пара в ресивере:

 (4.55)

где  – действительная объемная производительность компрессорного агрегата высокой ступени,

 – площадь ресивера незанятого  жидкостью, м²:

 (4.56)

Допустимая  скорость движения хладагента определяется по формуле:

 (4.57)

где  – расстояние между патрубками входа в ресивер парожидкостной смеси из испарительной системы и выхода пара в компрессор, м;

D – диаметр ресивера, м /1, с.242/.

 – предельно допустимая  скорость осаждения капель аммиака  в аппарате. Допустимая скорость  равна w_ос=0,5м/с

Условие выполняется, значит, ресивер выполняет функцию отделителя жидкости.

 

4.9 Расчет и подбор дренажного ресивера     

Дренажный ресивер  предназначен для слива жидкого  хладагента из испарительной системы  и аппаратов при оттаивании снеговой шубы с поверхности приборов охлаждения, либо при ремонте приборов охлаждения и аппаратов.

Необходимая вместимость дренажного ресивера определяется по следующей зависимости:

, (4.58)

где - аммиакоёмкость охлаждающих приборов наиболее крупной камеры или вместимость по аммиаку наибольшего аппарата, сосуда.

В качестве самого аммиакоемкого аппарата принимаем  линейный ресивер РЛД-1,25 вместимостью 1,25м³.

Тогда формула примет вид:

.

Выбираем  ресивер марки РЛД-2, вместимостью 2 м³. /5, с. 29, табл. 13/

Характеристики дренажного ресивера РЛД-2:

Вместимость – 2 м³;

Диаметр корпуса  – 1020 мм;

Высота (длина) – 2900 мм.

 

4.10 Подбор отделителя жидкости, маслоотделителя, маслосборника и воздухоотделителя                                                                                       

Расчет и  подбор отделителя жидкости для компрессоров первой температуры кипения проводим по диаметру корпуса отделителя жидкости

,           (4.59)

где – удельный объём пара на всасывании в компрессор, м³/кг

Подставив значения в формулу (4.59) определим требуемый диаметр отделителя жидкости

Принимаем горизонтальный отделитель жидкости 70 ОЖг с габаритными размерами: диаметр d=426мм; высота h=1730мм

Т.к диаметр  выбранного отделителя жидкости больше диаметра отделителя жидкости, рассчитанного  при предельном значении скорости движения пара в отделители жидкости, следовательно, принимаем отделитель жидкости ОЖг–70.

Подбор маслоотделителя  производим по диаметру корпуса маслоотделителя  :