Вариантное проектирование

    где коэффициент эквивалентного слоя принимаем по табл. 5.6 [5] в зависимости от   и коэффициента Пуассона .

     .

    Откладываем от конца свай расстояние и строим эпюру дополнительных вертикальных напряжений.

  Средний коэффициент относительной сжимаемости  грунта определяем по формуле:

                                                                                                                                                              (3.52)

   где толщина i-го слоя грунта в пределах активной зоны;

    расстояние от нижней границы сжимаемой толщи до середины i-го слоя;

     коэффициент относительной  сжимаемости грунта в пределах  i-го слоя;

   Коэффициент относительной сжимаемости грунта в пределах i-го слоя определяется по формуле:

                                                                                                                  (3.53)

   где модуль деформации i-го слоя грунта;

    коэффициент, зависящий от коэффициента Пуассона ;

  Коэффициент, зависящий от коэффициента Пуассона , определяется по формуле:

                                                                                                        (3.54)

   Для глины полутвёрдой (таблица 1.15 [6])

   

   Для песка средней крупности  (таблица 1.15 [6])

   

   

   

   

   По  формуле (3.49):

   

   Осадка фундамента не превышают предельных допустимых величин. 

   3.2.7. Выбор сваебойного оборудования и определение отказа сваи 

    Исходя  из принятой в проекте расчетной  нагрузки, допустимой на сваю, определяется минимальная энергия удара по формуле:

                                                                                                                    (3.34)

    где эмпирический коэффициент,

      несущая способность сваи по грунту.

     .

    По  таблицам Е.7 и Е.8 [4] подбираем молот, энергия удара которого соответствует расчетной минимальной. Приму трубчатый дизель-молот с водяным охлаждением С-1047 со следующими характеристиками:

    - масса ударной части - = 25кН ;

    - наибольшая высота падения ударной части молота - = 2,8м;

    - расчетная  энергия удара –

    - полный вес молота - = 55 кН ;

    Далее производим проверку пригодности принятого  молота по условию:

                                                                                                                      (3.35)

    где расчетная энергия удара, Дж;

      полный вес молота;

      вес сваи, наголовника и подбабка;

     - значение коэффициента применимости  молота для трубчатых дизель-молотов при материале свай - железобетон;

    Проверяем условие (3.35):

      условие выполняется.

    Для контроля несущей способности свайных  фундаментов и окончательной  оценки применимости выбранного молота, определяем проектный отказ сваи:

                                                                          (3.36)

    где проектный отказ сваи, м;

      коэффициент, принимаемый  в зависимости от материала  сваи, при определении отказа  железобетонных свай  ;

      площадь поперечного сечения  сваи, м²;

      коэффициент восстановления  удара и при забивке железобетонных  свай молотами ударного действия  с применением наголовника с  деревянным вкладышем,

    Проверяем условие (3.37):

    

    Условие выполняется.