Автор: Пользователь скрыл имя, 25 Декабря 2011 в 07:09, курсовая работа
В связи с расширение месторождений и увеличением добычи нефти в районе п. Шеркалы Тюменской области было принято решение о постройке нового микрорайона. Для теплоснабжения горячей водой и теплом на нужды отопления и вентиляции предложен проект котельной с установкой четырех водогрейных котлов КВ-ГМ-30-150.
Произведен расчет тепловых нагрузок, тепловой схемы котельной, тепловой расчет котла, сделан выбор оборудования для предложенной схемы котельной.
Рассмотрены вопросы защиты окружающей среды, выполнен расчет дымовой трубы.
Приводится краткое описание схемы автоматики.
Произведен технико-экономический расчет работы котельной на природном газе.
Введение
Описание системы теплоснабжения
Расчет тепловых нагрузок отопления вентиляции и ГВС
1.1 Сезонная тепловая нагрузка
1.2 Расчет круглогодичной нагрузки
1.3 Расчет температур сетевой воды
1.4 Расчет расходов сетевой воды
2. Расчет тепловой схемы котельной
2.1 Построение тепловой схемы котельной
2.2 Расчет тепловой схемы котельной
3. Тепловой расчет котла
3.1 Технические характеристики котла КВ-ГМ-30-15024
3.2 Конструктивные характеристики котла
3.3 Топочное устройство котла КВ-ГМ-30-150
3.4 Тепловой расчет котла КВ-ГМ-30-150
3.5 Тепловой баланс котла и расход топлива
3.6 Расчет теплообмена в топке
3.7 Расчет конвективного пучка
3.8 Сводная таблица теплового расчета котла и невязка баланса
4. Выбор оборудования
5. Охрана окружающей среды
5.1 Вещества, загрязняющие окружающую среду
5.2 Мероприятия по охране окружающей среды
5.3 Расчет концентрации загрязняющего вещества
5.4 Расчет высоты дымовой трубы
6. Автоматизация
7. Технико-экономический расчет
7.1 Постановка задачи
7.2 Расчет капитальных затрат
7.3 Расчет основных текущих затрат
7.4 SWOT анализ
7.5 Поле сил изменений системы
7.6 Построение пирамиды целеполагания и дерева целей
7.7 Организационная структура
7.8 Объемы производства продукции
7.9 Планирование на предприятии
7.10 Планирование труда и заработной платы
7.11 Калькуляция текущих затрат на энергетическое обслуживание
7.12 Планирование сметы затрат на энергетическое обслуживание
7.13 Основные экономические показатели
8. Безопасность жизнедеятельности
8.1 Анализ опасных и вредных производственных факторов
8.2 Влияние выявленных ОВПФ на организм человека
8.3 Безопасность технологических процессов
Заключение
Литература
, (10)
.
Действительное
количество воздуха, поступающего в
топку, отличается от теоретически необходимого
в α раз, где α – коэффициент избытка воздуха.
Выбираем коэффициент избытка воздуха
на входе в топку αт и присосы воздуха
по газоходам Δα и находим расчетные коэффициенты
избытка воздуха в газоходах α².
Таблица 12. Присосы воздуха по газоходам Dα и расчетные коэффициенты избытка воздуха в газоходах α²
Участки газового тракта | Dα | α² |
Топка | 0,14 | 1,14 |
Конвективный пучок | 0,06 | 1,2 |
Наличие
присосов воздуха приводит к тому,
что объем продуктов сгорания
будет отличаться от теоретического,
поэтому необходимо рассчитать действительные
объемы газов и объемные доли газов. Так
как присосы воздуха не содержат трехатомных
газов, то объем этих газов
от коэффициента избытка воздуха не
зависит и во всех газоходах остается
постоянным и равным теоретическому.
Таблица 13.
Характеристика продуктов сгорания в поверхностях нагрева
Величина | Единица | Топка, | Конвективный пучок |
Коэф. избытка воздуха | − | 1,14 | 1,2 |
м3/кг | 9,06 | 9,65 | |
м3/кг | 2,2 | 2,21 | |
м3/кг | 12,31 | 12,91 | |
− | 0,084 | 0,081 | |
− | 0,178 | 0,171 | |
− | 0,262 | 0,252 |
Энтальпии
теоретического объема воздуха и
продуктов сгорания, отнесенные к 1
м3 сжигаемого топлива при температуре u, °С,
рассчитывают по формулам:
,(11) ;
,(12)
где , , , - удельные энтальпии воздуха, трехатомных газов, азота и водяных паров соответственно.
Энтальпию
продуктов сгорания на 1 м3 топлива
при a >
1 рассчитываем по формуле:
.(13)
Результаты
расчетов по определению энтальпий
при различных температурах газов
сводим в таблицу:
Таблица 14. Определение энтальпии продуктов сгорания в газоходах котла
u, °С | I0в=V0 × (ct)в | IRO2 = VRO2 ×(cν)RO2 | I0N2
=
= V0N2 × (cν)N2 |
I0H2O
=
= V0H2O × (cν)H2O |
I0г
= IRO2 +
+ I0N2 + I0H2O |
30 | 379,4 | - | - | - | 379,4 |
100 | 973,0 | 175,76 | 1001 | 329,18 | 1505,9 |
200 | 2588,1 | 371,28 | 2002 | 662,7 | 3036 |
300 | 3921,1 | 581,36 | 3018,4 | 1009,4 | 4609,1 |
400 | 5273,6 | 802,88 | 4057,9 | 1364,6 | 6225,4 |
500 | 6655,3 | 1035,8 | 5112,8 | 1730,9 | 7879,5 |
600 | 8075,9 | 1270,88 | 6190,8 | 2108,8 | 9569,7 |
700 | 9525,6 | 1519,44 | 7284,2 | 2500,4 | 11304,1 |
800 | 10994,9 | 1772,1 | 8416 | 2910,3 | 13098,5 |
900 | 12464,1 | 2029,04 | 9571,04 | 3322,3 | 14922,4 |
1000 | 13972,2 | 2290,1 | 10733,8 | 3760,5 | 16784,3 |
1100 | 15519,3 | 2555,2 | 11896,5 | 4198,6 | 18650,4 |
1200 | 17066,4 | 2825,6 | 13051,5 | 4645,5 | 20522,9 |
1400 | 20199,4 | 3369,6 | 15469,6 | 5576,4 | 24415,3 |
1600 | 23381,0 | 3917,68 | 17877,10 | 6542,1 | 28346,2 |
1800 | 26553,1 | 4475,12 | 20343,4 | 7338,4 | 32356,9 |
2000 | 29812,7 | 5036,72 | 22822,8 | 8558,7 | 36416,2 |
2200 | 33072,2 | 5602,48 | 25333,0 | 9589,8 | 40525,3 |
3.5
Тепловой баланс котла
и расход топлива
Тепловой
баланс парогенератора выражает качественное
соотношение между поступившей
в агрегат теплотой, называемой располагаемой
теплотой и суммой полезно используемой
теплоты и тепловых потерь.
Таблица 15. Расчет теплового баланса котла
Наименование | Обозначение | Расчетная формула или способ определения | Единица | Расчет |
Располагаемая теплота сгорания топлива | Qрр | Qрн + Qв.н + iтл | кДж/м3 | 36764,6 |
Потеря теплоты от химической неполноты сгорания топлива | q3 | Табл. 4−3 [2] | % | 0,5 |
Потеря теплоты от механической неполноты сгорания топлива | q4 | Табл. 4−3 [2] | % | 0 |
Температура уходящих газов | uух | По выбору, табл. 1−3 [2] | °С | 160 |
Энтальпия уходящих газов | Iух | По I−u таблице | кДж/кг | 3042 |
Температура воздуха в котельной | tх.в. | По выбору | °С | 30 |
Теоретическая энтальпия воздуха в котельной | I0х.в. | По I−u таблице | кДж/кг | 385,3 |
Потеря теплоты с уходящими газами | q2 | % | 6,99 | |
Потеря теплоты от наружного охлаждения | q5 | По рис. 3−1 [2] | % | 1,9 |
Сумма тепловых потерь | Σq | q5 + q4 + q3 + q2 | % | 9,4 |
КПД котла | hка | 100 - Σq | % | 90,6 |
Коэффициент сохранения теплоты | φ | − | 0,98 | |
Температура воды на входе в котел | t¢в | По расчету | °С | 70 |
Энтальпия воды на входе в котел | I¢в | Табл. VI−6 [2] | кДж/кг | 294,6 |
Температура воды на выходе из котла | t¢¢в | По расчету | °С | 150 |
Энтальпия воды на выходе из котла | I¢¢в | Табл. VI−7 [2] | кДж/кг | 633,1 |
Расход воды через котел | Qпол | По расчету | кВт | 271 |
Расход топлива на котел | В | м3/с | 1,047 |
3.6
Расчет теплообмена
в топке
Таблица 16. Поверочный расчет топки
Величина | Обозначение | Расчетная формула или способ определения | Единица | Расчет |
Суммарная площадь лучевоспр. поверхности | Нл | табл. II−9 [2] | м2 | 126,9 |
Полная площадь стен топочной камеры | Fст | по конструктивным размерам | м2 | 137,2 |
Коэф. тепловой эффект-ти лучевосп. поверхности | Ψср | − | 0,67 | |
Эффективная толщина излуч. слоя пламени | s | м | 2,138 | |
Полная высота топки | Hт | по конструктивным размерам | м | 2,05 |
Высота расположения горелок | hт | по конструктивным размерам | м | 1,65 |
Относительный уровень расположения горелок | xт | − | 0,8 | |
Параметр, учитыв. характер распределения т-ры в топке | M | − | 0,35 | |
Коэф. избытка воздуха на выходе из топки | αт | Табл. 1−1 | − | 1,14 |
Присос воздуха в топке | Δαт | Табл. 2−2 [2] | − | 0,06 |
Температура холодного воздуха | t хв | По выбору | °С | 30 |
Энтальпия присосов воздуха | I0прс | Табл. 1−3 | кДж/м3 | 385,3 |
Кол-во теплоты, вносимое в топку воздухом | Qв | кДж/ м3 | 20,7 | |
Полезное тепловыделение в топке | Qт | кДж/ м3 | 36601,47 | |
Адиабатическая температура горения | uа | Табл. 1−4 | °С | 1996,6 |
Температура газов на выходе из топки | u²т | По выбору, табл. 5−3 [2] | °С | 1050 |
Энтальпия газов на выходе из топки | I²т | Табл. 1−4 | кДж/м3 | 19929,29 |
Средняя суммарная теплоем. продуктов сгорания | Vccp | 17,61 | ||
Объемная
доля:
Водяных паров Трехатомных газов |
|
Табл. 1−2 Табл. 1−2 |
− − |
0,178 0,084 |
Суммарная объемная доля трехатомных газов | rn | Табл.1-2 | − | 0,262 |
Коэф.
ослабления лучей
трехатомными газами |
kг
kкокс |
Рис. 5−5 [2]
Стр. 31 [2] |
1/
м×МПа |
6,76 |
Коэф. ослабления лучей топочной средой | k | k г× rn+ k кокс× χ1× χ2 | 1/ м×МПа | 1,77 |
Степень черноты факела | aф | 1 − е− kps | − | 0,307 |
Степень черноты топки | aт | - | ||
Тепловая нагрузка стен топки | qF | кВт/м2 | ||
Температура газов на выходе из топки | u²т | Рис. 5−8 [2] | °С | 1090 |
Энтальпия газов на выходе из топки | I²т | Табл. 1−4 | кДж/м3 | 20768,49 |
Общее тепловосприятие топки | Qлт | φ×(Qт − I²т) | кДж/м3 | 14249,6 |
Средняя тепловая нагрузка лучевосп. поверхности топки | qсрл | кВт/м3 | 117,6 |
3.7
Расчет конвективного
пучка
Конвективными называют такие поверхности нагрева, в которых процесс передачи теплоты осуществляется путем конвективного теплообмена.
конвективные
пучки получают теплоту не только
путем конвективного теплообмена, но
и теплоту прямого излучения топки. При
расчете такой поверхности нагрева используют
методику расчета конвективных поверхностей
нагрева с учетом тепловосприятия прямого
излучения топки.
Таблица 17. Тепловой расчет конвективного пучка
Величина | Обозначение | Формула или способ определения | Единица | Расчет |
Полная площадь поверхности нагрева | Н | По конструктивным размерам (табл. II−9 [2]) | м2 | 592,6 |
Диаметр труб | d | По конструктивным размерам | мм | 0,028 |
Средняя длина труб | l | По конструктивным размерам | м | 0,75 |
Поперечный шаг труб | s1 | По конструктивным размерам | м | 0,064 |
Продольный шаг труб | s2 | По конструктивным размерам | м | 0,04 |
Относительный поперечный шаг труб | s1/d | По конструктивным размерам | - | 2,29 |
Относительный продольный шаг труб | s2/d | По конструктивным размерам | - | 1,43 |
Размеры поперечного сечения газохода | A
B |
По конструктивным размерам | м
м |
2,3
2,88 |
Эффективная толщина излучающего слоя | s | м | 0,084 | |
Температура газов перед конвективным пучком | u¢ | u²т − из расчета топки | °С | 1090 |
Энтальпия газов перед конвективным пучком | I¢ | I²т − из расчета топки | кДж/м3 | 20768,49 |
Температура газов за конвективным пучком | u² | По выбору (стр. 53 [2]) | °С | 160 |
Энтальпия газов за конвективным пучком | I² | По I−u таблице | кДж/ м3 | 2705,5 |
Количество теплоты, отданное конвективному пучку | Qг | φ×(I¢ − I²) | кДж/ м3 | 18376,5 |
Средняя температура газов | uср | 0,5×(u¢ + u²) | °С | 625 |
Коэффициент теплоотдачи конвекцией | αк | αн ×
Сz ×
Cs ×
Cф,
рис. 6−5 [2] |
105,84 | |
Суммарная оптическая толщина запыленного газового потока | kps | (kгrn + kзлmзл) × p × s | 60,98 | |
Степень черноты излучающей среды | a | 1 − е − kps | − | 0,12 |
Коэффициент тепловой эффективности | ψ | Стр. 48 [2] | °С | 0,8 |
Температура загрязнения стенки трубы | tст | tкип + Δt | °С | 135 |
Коэффициент теплоотдачи излучением | αл | αн × a | 11 | |
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке | α1 | ξ(αк + αл) | 116,84 | |
Тепловосприятие конвективного пучка | ε0 | ψ×a1 | 92 | |
Температурный напор на входе в пучок | Dtб | u¢-t¢ | °C | 940 |
Температурный напор на выходе из пучка | Dtм | u¢¢-t¢¢ | °С | 90 |
Средний температурный напор | Δt | Табл. 6−1 [2] | °С | 353 |
Расхождение расчетных тепловосприятий | ΔQ | % | 0,8 |
Информация о работе Проектирование отопительной котельной для теплоснабжения