Счет тепловой схемы энергетического блока с конденсационной турбиной

Автор: Пользователь скрыл имя, 20 Мая 2013 в 13:40, курсовая работа

Описание работы

Составить и рассчитать тепловую схему турбоустановки, выбрать паровой котел и вспомогательное оборудование при следующих исходных данных:
Номинальная мощность турбогенератора N = 75 МВт.
Начальные параметры и конечное давление в цикле: р0 = 65 бар,

Работа содержит 1 файл

Надо раньше садиться за курсовые!!!!.docx

— 503.65 Кб (Скачать)

h1. =2448 кДж / кг, х1к.о = 0,915.

Условный процесс расширения пара в турбине в hs-диаграмме с нанесением параметров в соответствующих точках дается на рис.3. На диаграмме показаны также и давления пара на входе в регенеративные подогреватели: р5, р4, р3д), р2, р1

 

 

Параметры пара в камерах  отборов на регенерацию и давления перед подогревателями приведены в таблице 1.

Таблица 1

Параметры пара в камерах отборов турбины К-75-65

на регенерацию и давления перед подогревателями

Отбор на подогреватель

Давление в камере от-бора, рк.о, бар

Температура пара в камере отбора, tк.о °С, или (х к.о)

Энтальпия пара в камере отбора, h, кДж/кг

Потеря дав-ления в па-ропроводе, Dр, %

Давление пара перед подогревателем,

рв., бар

П-5

38,0

375

3164

4

36,5

П-4

17,8

290

3012

5

16,91

П-3 (D-6)

9,0

226

2892

5

6,0

П-2

2,3

(x=0,979)

2674

6

2,2

П-1

0,49

(x=0,915)

2448

7

0,46


 

 

4. Параметры пара, питательной  воды и конденсата (дренажей) в системе регенерации

Давление на нагнетании конденсационного насоса выбирается исходя из условия обеспечения требуемого давления воды перед деаэратором питательной воды.

Деаэратор Д-6 (рд=6 бар) обычно устанавливается на отметке 25 м. Суммарное гидравлическое сопротивление трубной системы трубопроводов и арматуры каждого ПНД по водяной стороне DрПНД =1 бар, сопротивлении эжекторного и сальникового подогревателей DрЭП =DрСП =0,5 бар и рк = 0,04 бар. Имеем давление на нагнетании конденсатных насосов:

ркн = рд + Hдеа / 10,197 + 2 DрПНД + 2 (DрЭП ¸ СП ) – рк =

= 6,0 + Hдеа /10,197  + 2 ´1 + 2 ´ 0,5 - 0,04 = 11,41бар @ 12 бар.

где: 10,197 м – высота столба воды эквивалентная  давлению в 1 бар, а Hдеа= 25м – высота установки деаэратора. Соответствующие давления питательной воды по тракту ПНД проставляются в расчетной тепловой схеме (рис. 1).

Определив давление за конденсатным насосом, находим давление питательной  воды по тракту от конденсатного насоса до деаэратора.

Давление на нагнетании питательного насоса принимаем, бар,

рпн =1,3 ро = 1,3 ´ 65 = 84,5 бар @ 85 бар.

Давление питательной  воды за ПВД определяется исходя из гидравлического сопротивления  каждого подогревателя с относящимися к нему трубопроводами  и  арматурой : DрПВД = 5 бар. В данном варианте:

рв4= рпн  ПВД =85  – 5 = 80 бар; рв5 = рв4 – DрПВД = 80 – 5 = 75 бар.

Температура питательной  воды за поверхностными подогревателями  определена ранее при расчете  распределения подогрева питательной  воды по регенеративным подогревателям и в рассчитываемом варианте составляет:

tЭП = 34°С ;  t1 = 74,5°С ;  tСП = 78,5°С ;

t2 = 119°С ;  t4 = 200°С ;  t5 = 240,5°С ;

Температура питательной воды за деаэратором (П-3) соответствует температуре насыщения  при давлении в деаэраторе рд. Для рассчитываемого варианта рд = 6 бар. Этому давлению соответствует температура насыщения tн= =158,8 °С (табл. II [ 2] ).

Энтальпия питательной воды за подогревателями устанавливается  по значению температур и давлений по таблице III [ 2]:

Для подогревателя  П-5 при рв5=75 бар, t5 =240,5°C энтальпия питательной воды будет: ct5=1040,2 КДж/кг, для П-4 при рв4=80 бар, t4 =200 °C: ct4 = 856,1 кДж/кг, для П-2 при рв2=9 бар, t2 =119°C: ct2=500,2 кДж/кг, для П-1 при рв1=10,5 бар, t1 =74,5 °C: ct1=312,4 кДж/кг .

Температура и  энтальпия питательной воды за деаэратором определяется давлением в деаэраторе, они приведены выше.

Температуры конденсата, выходящего из поверхностных регенеративных подогревателей, соответствуют температуре насыщения и опрелеляются по давлению пара в подогревателе по данным таблицы II [2].

Отметим, что эти  температуры были уже определены в разделе 2.3, например для подогревателя П5 при давлении р5 = 36,5 бар температура конденсата (которая равна температуре насыщения) имеет значение tн5 = 244,5°С, для П4 при р4 = 16,9 бар значение tн4 = 204°С и т.д.

Энтальпии конденсата определяются по тем же давлениям пара в подогревателе, по табл.II [2] и значение сtн равно табличному значению энтальпии воды на линии насыщения h’, таким образом при р5 = 36,5 бар, сtн5 = h’= 1061,4 кДж/кг, при р4 =16,9бар сtн4 = h’ = 870,8 кДж/кг, при р2 = 2,2 бар сtн2= h’ =517,3 кДж/кг, при р1= 0,46 бар сtн1 =h’ =331,96 кДж/кг Значения параметров пара, питательной воды и конденсата сводятся в табл. 2.

Внимание. В настоящем примере расчета повышение энтальпии пара и температуры питательной воды в питательном и конденсатном насосах Dt¢п.н , Dt¢к.н вследствие перехода объемных и гидравлических потерь в теплоту перекачиваемой жидкости учитывается для всех вариантов одинаковыми значениями Dt¢п.н. = 5,5 кДж/кг, Dt¢к.н. = 1,2 кДж/кг. Значения этих величин приведены также в табл. 2

 

5. Баланс пара, питательной  и добавочной воды

При принятом методе расчета тепловой схемы, в котором все расходы  пара и воды в ее элементах выражаются через расход потерь пара на турбину “D”, а утечки цикла сосредоточены в месте наивысшего температурного уровня рабочего тепла, имеем :

- необходимую производительность  котельного агрегата блока,

Dка =D + Dут;

- количество питательной воды, подаваемой в котел питательного  насоса,

Dпв = Dка;

Подставляя обусловленные значения величин, имеем :

Dка = D + 0,02 D  = 1,02 D;

Dпв = 1,02 D.

6. Расчеты по системе  регенерации и подсчет расходапара на турбину

6.1. Расчет ПВД

Расчетная схема ПВД с  необходимыми расчетными данными (энтальпиями  пара, питательной воды и дренажа ) из таблицы 2 дается на рис.4.

Уравнения теплового баланса подогревателей :

D5 ( h5 – сtн5 ) = K5 D пв ( сt5 - сt4 );


D4 ( h4 – сtн4 ) + D5 ( сtн5 – сtн4 ) = K4 D пв (сt4 - сtпн);

где коэффициенты рассеяния  тепла принимаем (для всех вариантов):

K5 = 1,009; K4 = 1,008;

Подставляя в уравнение  известные величины имеем :

D5 ( 3164 – 1061,4) = 1,009 × 1,02 D (1040,2 – 856,1);

D5 =  0,0901132 D.

D4 (3012 – 870,8) + 0,0901132 D (1061,4 – 870,8) = 1,008 ×1,02 D (856,1 - 675,3);

2141,2 D4 +17,1756 D = 185,89 D;

;

D4 = 0,0787943 D.

Таким образом имеем, слив конденсата из ПВД в деаэратор:

D4 + D5 = 0,1911052D.

В случае, если в системе регенерации  три ПВД (например при m = 7), должно быть составлено уравнение теплового баланса третьего подогревателя:

D3 (h3 – сtн3) + (D4+D5 ) ( сtн4 – сtн3 ) = K3 Dп.в (сt3 - сtп.н).

6.2. Расчет деаэратора

Расчетная схема с необходимыми расчетными данными дана на рис.5.

Уравнение теплового баланса запишем  в следующем виде, исходя из условия, что пар «выпара» деаэратора не учитывается в тепловом балансе, т.к. его величина  невелика:

Dд ( h3 - сtд ) + ( D4 + D5 ) ( сtH4 - сtд ) = K3 [D’пв ( сtд - сt2 )]

Количество питательной воды, идущей из ПНД, (D’пв) определяется из материального баланса деаэратора :

пв = Dпв - (D5  + D4 + Dд ) = 1,02D - 0,1689075D - Dд = 0,8510925D - Dд

Тогда при Кд = 1,007 (для всех вариатов):

Dд (2892 - 670,4) + 0,1689075D (870,8 - 670,4) = 1,007 [(0,8510925D - Dд) (670,4 - 500,2)];

2221,6 Dд + 33,8491 D =145,87 D - 171,39 Dд ;

2392,99 Dд = 112,0209 D;

Dд = 0,04681 D.

В этом случае:

пв =   0,8510925 D - 0,04681 D = 0,8042825 D

Таблица 2

Параметры питательной  воды и конденсата в системе регенерации турбины К – 75 – 65

Подогреватели

Пар в камере отбора (из табл. 1)

Потеря давления впаропроводе Dр1,%

Пар у регенеративного подогревателя

Питательная вода за подогревателями

Конденсат из подогревателей

р,

бар

h,

кДж

кг

t, °С

р, бар

h,

кДж

кг

tн,

°С

рв,

Бар

t,

°С

сt,

кДж

кг

tн,

°С

сtн,

кДж

кг

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

13

14

П – 5

38,0

3164

375

4

36,5

3164

244,5

75

240,5

1040,2

244,5

1061,4

П – 4

17,8

3012

290

5

16,9

3012

204

80

200

856,1

204

870,8

За питательным насосом

__

__

__

__

__

__

__

85

158,8

675,91)

__

__

Д – 6

(П –3)

9,0

2892

226

__

6,0

2892

158,8

6,0

158,8

670,4

__

__

П – 2

2,3

2674

119

6

2,2

2674

123

9,0

119

500,2

123

517,3

СП

--

--

--

--

--

--

--

10,0

78,5

332,8

__

__

П – 1

0,49

2448

74,5

7

0,46

2448

78,5

10,5

74,5

312,4

78,5

331,96

ЭП

__

__

__

__

__

__

__

11,5

34

135,5

__

__

За конден. насосом

__

__

__

__

__

__

__

12,0

29,0

122,92)

__

__

Конденсатор

0,04

2157,5

29

__

__

__

__

0,04

29

121,7

__

__





1) 5,5 кДж/кг – повышение энтальпии в питательном насосе

2) 1,2 кДж/кг – повышение энтальпии в конденсатном насосе

 

6.3. Расчет ПНД

Расчетная схема ПНД с необходимыми данными дана об энтальпии потоков  теплоносителей дается на рис.6 .

Уравнение теплового баланса для  П – 2:

D2×(h2 - сtн2) = K2×D¢п.в×(сt2 - сtсп);

где ctсп – энтальпия пара за сальниковым подогревателем (из табл.2).

D2×(2674 - 517,3) = 1,005 × 0,8042825×D×(500,2 - 332,8);

D2 = 0,0627394×D.

Уравнение теплового баланса  для П – 1:

D1× (h1- ctн1) + D2×(ctн2 - ctн1) = K1×D¢пв×(ct1 - ctэп);

D1×(2448 – 331,96) + 0,0627394×D×(517,3 - 331,96) = 1,004×0,802825×D×(312,4 -135,5);

2116,04×D1 + 11,62812×D = 142,84668×D ;

 

D1 = 0,0620114 D.

 

6.4. Суммарные расходы  пара в отборы турбины

и расход пара в конденсатор

Согласно расчетной тепловой схеме  рис.1 и выполненным расчетам по определению  расходов пара на подключенные подогреватели, расходы пара из отборов турбины  равны:

DV = D5 = 0,0901132×D;

DIV = D4 = 0,0787943×D;

DIII = Dд = 0,0468121×D;

DII = D2  = 0,0627394×D;

DI = D1   = 0,0620114×D.

И следовательно, суммарный расход пара на все отборы составит:   S Dотб = 0,3404704×D.

Расход пара в конденсатор турбины  определяется из уравнения, характеризующего баланс потоков пара в турбине:

Dк = D - S Dотб = D - 0,3404704×D , Dк = 0,6595296×D.

Правильность выполненных  расчетов устанавливается подсчетом  расхода пара в конденсаторе по балансу  потоков конденсата в тепловой схеме:

D*к = D¢пв – (D1+ D2 + Dку) = 0,8042825×D – (0,0620114×D + 0,0627394×D + 0,02×D)=

= 0,8042825×D – 0,1447508×D = 0,659317×D;

D*к = 0,659317×D.

D*к = Dк , что свидетельствует о правильности расчетов.

6.5. Определение расхода  пара на турбину.

Расход пара на турбину подсчитываем по уравнению, основанному на балансе  мощностей потоков пара в ней, МВт:

S Nm = Nэ = К  S Dm  Him ,

где: , Him  – используемые тепловые перепады в турбине соответствующих расходов пара из отборов; (определяли в разделе 2.3) Dm Him– произведение этих величин показывает количество энергии, которое вырабатывает поток пара, проходящий до отбора; hм– механический КПД (определяет потери на трение в подшипниках турбоагрегата); hэ  – КПД электрогенератора. Значения hм = 0,99 и hэ = 0,986 приняты по табл.I (прилож. 3 [I]) при номинальной мощности турбоагрегата Nэ = 75 МВт.

Информация о работе Счет тепловой схемы энергетического блока с конденсационной турбиной