Расчет системы теплоснабжения промышленно-жилого района

  4.13. Энтальпия подпиточной  воды котельных  агрегатов после  охладителя непрерывной  продувки 

                   (4.13)

  где: Dt₁=3⁰ – понижение температуры воды в процессе ее обработки в ХВО,

  t_др=50⁰С – температура продувочной воды, сбрасываемой из охладителя непрерывной продувки в дренаж.

  H^’ _c=483.22 кДж/кг-(из пункта 4.4)

h_то=0,95 – коэффициент учитывающие потери теплоты в сетевом подогревателе 
 

  4.14. Энтальпия добавочной  воды котельных  агрегатов после  охладителя выпара 

         (4.14)

  где: h^//_в=2677 и h^/_в=423 кДж/кг – энтальпия насыщенного пара и конденсата при давлении в деаэраторе Р_деаэр=0,11 МПа [21].

     
 
 

  4.15. Средняя энтальпия  потоков воды, поступающих  в деаэратор

        (4.15)

  где: t_тк=80⁰С – температура конденсата, возвращаемого от технологического потребителя,

G_тк= 0,824 (кг/с) (пункт 4.2), G_д.к.а. =0,589 (кг/с) – (из пункта 4.8), G_св=0, 044(кг/с)-(пункт 4.12), Gком=3,69(кг/с) (пункт 3.2) 

  h_св=h^/= с_в×t_к=4,19×80=335,2 кДж/кг , h_сп=h^/= с_в×t_к=4,19×80=335,2 кДж/кг – энтальпия конденсата греющего пара сетевых подогревателей, греющего пара подогревателей сырой воды и сетевого подогревателя  
 
 

   4.16. Расход пара на  подогрев питательной  воды в деаэраторе 

  

                                                             (4.16) 

  где: t_пв=104⁰С – температура питательной воды,

  h_д=0,99 – коэффициент, учитывающий потери теплоты деаэратором,

  G_å= G_тк+G_дка+G_св+G_ком=5,147 (кг/с),

  h_в=2677 кДж/кг – энтальпия выпара при давлении в деаэраторе Р_деаэр=0,11 МПа

  h_д=h_п=2828,1 кДж/кг – энтальпия греющего пара деаэратора при Р=0,6 МПа, t=190⁰С

  h^//_с=2699,5 кДж/кг – энтальпия насыщенного пара при давлении в сепараторе Р_с= 1,7 МПа  

  4.17. Количество пара, расходуемое на  собственные нужды  котельной 

  D_сн=D_max× (к_сн–1) =8,625× (1,05–1) =0,432 (кг/с).                    (4.17) 

  4.18. Количество пара  отдаваемое промышленному  потребителю 

  D_н=D_max+D_c–(D_д+D_сн+D_ком+D_св+D_в) =

  =8,625+0,0673–(0,185+0,432+3,69+0,044+0,018)=4,323 (кг/с).                                (4.18) 
 
 
 

  4.19. Определение степени  удовлетворения в  паре промышленного  потребителя 

  

                     (4.19) 
5. Гидравлический расчет водопровода (рис. 3) 

  Рис.3

 
 
 

  5.1. Расход теплоносителя  на трех участках 
 

  Расход теплоносителя  на торговый центр (Т₁): 

   (5.1) 

  где: Q^тц=Q^тц_от+Q^тц_в=4410+942=5355 (кВт),

  h_тп=0,96 и h_то=0,95 – коэффициенты, учитывающие потери теплоты в тепловой сети и сетевом подогревателе.

  Расход теплоносителя  на компрессорную станцию (Т₂): 

   (5.2) 

  где: Q^кс= Q^кс_от+Q^кс_в =2352+682,5=3034,5 (кВт),

  h_тп=0,96 и h_то=0,95 – коэффициенты, учитывающие потери теплоты в тепловой сети и сетевом подогревателе.

  Общий расход на первом участке: 

  G=G^тц+G^кс=17,52+9,93=27,45 (кг/с).          (5.3)

    
 
 
 
 

  5.2. Предварительный  расчет 1 и 2-го  участков 

  Располагаемый напор у потребителя не менее  Н_аб=15 м.

  Минимальный напор  в обратной сети перед сетевыми насосами 5 м, принимаем для расчета Н_обр=20 м.

  Падение напора на сетевых подогревателях. Н_с.п.=12 м. 

  Падение напора  на 1 и 2-ом участках: 

  

  Падение напора на 1 участке: 

  

   -длина первого и второго участка

  Падение напора на 2-ом участке: 

    

  Линейные потери давления на 1 и 2-ом участке: 

   R = *g=  

  ,где  G =0.05* 27,45=0,26(G₁=27,45кг/с из пункта 5.1)

  Z=0.05-для водопровода 

   _в=975 кг/м³-плотность воды 

  R = *g=

  Где G₂=0.05* 17,52=0,21

  По номограммам  для гидравлического расчета  трубопровода находим предварительные  диаметры:d₁=184мм и d₂=150 мм 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

  5.3. Окончательный расчет 1 и 2-го участков 

  Окончательный диаметр трубопроводов 

  d₁=184 мм, d₂=150 мм. 

  Линейные удельные потери по длине трубопровода при  d₁=184 мм и d₂=150 мм:

  R₁=78 Па/м, R₂=94 Па/м. (определили по номограммам) 

  Эквивалентные длины трубопроводов 1 и 2-го участков.

  При прокладке  принимается на каждые 100 м. длины трубопровода одно сварное колено и один сальниковый компенсатор; задвижки ставятся в начале участка и перед потребителем.

  Для 1 участка: 10 сальниковых компенсаторов, 10 трехшовных сварных колен, 1 задвижка.

  Коэффициенты  местных сопротивлений: 

  Эквивалентная длина 

     м      (5.4)  

  (методичка  приложение 14)

  Полная длина: 

                                                                               

     _(5.5)

  Для 2 участка: 8 сальниковых компенсаторов, 8 трехшовных сварных колен, 2 задвижки 
 

  Эквивалентная длина  

                    (5.6) 

  Полная длина: 

            (5.7) 

  Падения давления и напора на 1 и 2-ом участках: 

  DР₁=R₁×l_п.1=78×1066,45=83183 (Па),         (5.8)

                      (5.9) 

  DР₂=R₂×l_п.2=94×845,54=79480 (Па),         (5.10)

           (5.11) 

  5.4. Предварительный  расчет 3-го участка 

  Падение напора на 3-ем участке равно падению  напора на 2-ом участке:

  DН₃=DН₂=8,3 (м),

  а линейные потери давления: 

                 (5.12) 

  где G₂=0.05* 17,52=0,21

  L₃=500 м- длина 3-го участка 

  По номограмам для гидравлического расчета трубопроводов находится предварительный диаметр трубопровода: 

  d₃=125 мм, 
 

  5.5. Окончательный расчет 3-го  участка 

  Окончательный диаметр трубопровода: d₃=125 мм

  Линейные удельные потери по длине трубопровода при  d₃=125 мм: R₃=80 Па/м

  Эквивалентные длины трубопровода конструкции: 5 сальниковых  компенсаторов, 5 трехшовных сварных колен, 2 задвижки,1 тройник. 
 

  Эквивалентная длина: 

                   (5.13) 

  Полная длина: 

    

  Падения давления и напора, соответственно: 

  DР₃=R₃×l_п.3=80×539,7=43176 (Па),         (5.14)

           (5.15) 
 
 
 
 
 
 
 
 

5.6. По полученным  данным составляется  таблица (табл. 1) 

Таблица 1 

Результаты гидравлического  расчета водопровода

 
 

5.7. По таблице (табл. 1) строится пьезометрический график  
 

5.8.Выбор  сетевых и подпиточных  насосов.